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　　3、氏體，過熱區(qū)為奧氏體。另外測(cè)得熱處理后焊縫的硬度為8平均9/71Q7B，熱影響區(qū)的硬度為/71Q7I1，滿足設(shè)計(jì)要求。D03母材為4!73R:!37，規(guī)格為!77D0!FFG7I073FF，焊材為ST!DIJS!DIR7氮化鈦夾雜，熱影響區(qū)金相組織為極少量的!鐵素體氮化鈦夾雜，焊縫組織為奧氏體!鐵素體。同時(shí)，對(duì)焊縫熱處理前后進(jìn)行了硬度及鐵素體含量的分析。熱處理前硬度：焊道8平均9773，熱影響區(qū)71SST701母材7K67B2，規(guī)格!77DFFGMFF，焊材:/7K672J47!I，熱處理溫度11，保溫時(shí)間I879!個(gè)試驗(yàn)的晶間腐蝕試驗(yàn)均合格，可見對(duì)含穩(wěn)定化元素的不銹鋼進(jìn)行熱

　　4、處理是可行的。839從D03可以看出熱處理后焊縫的鐵素體含量比焊態(tài)的焊縫中鐵素體的含量減少，焊縫硬度比熱處理前高。對(duì)于高溫下使用的奧氏體不銹鋼從抗裂性出發(fā)，要求焊縫金屬內(nèi)含有一定量的鐵素體，但從$相脆變和熱強(qiáng)性考慮，鐵素體含量越低越好，經(jīng)過上述熱處理可以達(dá)到減少焊縫中鐵$D07幾種熱處理工藝的焊縫性能比較母材材質(zhì)為E!37，規(guī)格為!77D0!FFG7DFF，焊素體含量的目的。8!9從加氫裂化、制氫轉(zhuǎn)化爐、加氫精制等裝置中的加熱爐爐管及部分工藝管道的運(yùn)行情況看，上述熱處理能夠滿足設(shè)計(jì)要求。8D9限于試驗(yàn)手段的限制，對(duì)不銹鋼做穩(wěn)定化熱處理和不材H!DIJ2K!IL，升溫速度約7B1,，降溫速

　　5、度為7收稿日期：3117R1!R3!89文章編號(hào)：$,-2$3,!,焊接鈦制壓力容器中殘余應(yīng)力的研究陳積光$，豆志武，賴偉棟，李岡陵2$8岳陽(yáng)師院土建系，湖南岳陽(yáng)!$!；8華南理工大學(xué)，廣東廣州-$9!$3摘要：由于鈦板具有明顯的正交各向異性和雙向強(qiáng)化效應(yīng)，其雙向屈服強(qiáng)度比其單向屈服強(qiáng)度增大!1-:$AA%;。根據(jù)各向異性理論對(duì)鈦制壓力容器焊縫交叉處的焊接應(yīng)力進(jìn)行確定和研究，結(jié)果表明鈦制壓力容器的焊接殘余應(yīng)力不是想象中的那么小，而且當(dāng)殘余應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度的-以上時(shí)，應(yīng)該考慮進(jìn)行熱處理。關(guān)鍵詞：鈦制壓力容器；焊接殘余應(yīng)力；縱縫；環(huán)縫；交叉處中圖分類號(hào)：B!文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：C氬弧焊

　　6、，焊后不進(jìn)行熱處理，所焊鈦圓筒壓力容器見圖$。!前言:/鈦板在焊前都由薄膜覆蓋，車間要求無(wú)塵，有空調(diào)。全部采用鎢極氬弧焊，焊后不作熱處理，以便測(cè)定焊縫應(yīng)力和由焊接而產(chǎn)生的殘余應(yīng)力。為了論證鈦制壓力容器中焊接殘余應(yīng)力的大小，探討其焊后是否熱處理的問題，分別對(duì)焊后鈦制壓力容器給、橫焊縫及交叉處的應(yīng)力進(jìn)行測(cè)試及推理計(jì)算。證明：在鈦制壓力容器中的焊接殘余應(yīng)力不是想象中的那么小。對(duì)縱向焊縫，其環(huán)向殘余應(yīng)力大約達(dá)到鈦板屈服強(qiáng)度的石油化工奧氏體鋼、鐵鎳合金和鎳合金管道焊接規(guī)程:;8國(guó)家石油化學(xué)工業(yè)局8:;焊接學(xué)會(huì)8焊接手冊(cè)2第卷3材料的焊接:;8北京：機(jī)械工業(yè)&熱處理后焊縫的酸洗、鈍化處理表面(由