很多人不知道高速鋼熱處理寶典五則的知識，小編對高速鋼刀具淬火裂紋的原因分析及預防措施,158機床進行分享，希望能對你有所幫助！

本文導讀目錄：

1、高速鋼熱處理寶典五則

2、高速鋼刀具淬火裂紋的原因分析及預防措施,158機床

3、3.麻花鉆的切削壽命T與鉆削速度V的關系

高速鋼熱處理寶典五則

　　回火溫度540～560℃，不管是鹽浴淬火還是真空淬火，擬選用100%KNO3或100%NaNO3鹽浴，保溫1h。

　　每次回火后一定要冷到室溫方可進行下一次回火。

　　回火次數一般為3次，如果回火不充分，或經等溫淬火者，以及高性能高速鋼制件，均要進行4次回火。

　　回火程度一般分三個級別，不是依回火次數為據，而是金相說了算。

　　一級（充分）：金相上表征為黑色的回火馬氏體+星星點點的碳化物。

　　二級（一般）：個別區域或碳化物堆積處有白色區存在。

　　三級（不足）：較大部分視場為白色區，隱約可見淬火晶粒。

　　欲進行蒸氣處理、氧氮處理等工具需在回火溫度區域表面強化者，回火程度達二級即可，這樣可以節能。

　　檢查回火程度用4%硝酸酒精溶液侵蝕，溫度18～25℃，侵蝕時間2～4min，500倍顯微鏡下觀察，以最差視場為判據。

　　為了提高刀具的韌性、強度和切削性能，工具廠往往采取一次貝氏體處理，即中性鹽浴480～560℃分級后立即轉入240～280℃硝鹽浴中等溫1～2h；二次貝氏體處理適用于形狀極其復雜的特大型刀具（如模數>15的銑刀、滾刀以及有效厚度>100mm的有孔刀具），在第一次貝氏體處理時產生40%～50%的下貝氏體，其余是殘留奧氏體及少量的碳化物，在第一次回火過程中，就有大量的殘留奧氏體轉變為馬氏體，第一次回火出爐后不要放在空氣中冷，而是直接轉入240～280℃的硝鹽浴中等溫一定的時間，不讓殘留奧氏體轉變成馬氏體而轉變成貝氏體，即所謂的二次貝氏體處理，這樣可以減少和防止大型復雜刀具的開裂傾向。

　　二次貝氏體處理工藝雖復雜些，但對防止大型刀具熱處理開裂很有好處。

　　回火過程要緩慢升溫，每次回火應低于500℃入爐，回火出爐后不準風吹，最好靜冷。

　　由于二次貝氏體處理，4次回火不一定很充分，應補充一次回火。

　　摩擦焊刀具淬火爭論的焦點為是否超焊縫加熱。

　　超焊縫加熱的論據：改善了焊后的原始組織，考驗了焊接質量，提高了焊縫強度，充分利用了高速鋼；低于焊縫加熱的論據：為了防止淬火裂紋，避免質量糾紛。

　　自焊接刀具真空淬火成功后，懷疑鹽浴淬火超焊縫加熱致裂的聲音少了，筆者堅持超焊縫加熱的觀點，實踐證明超焊縫加熱跟淬火裂紋沒有直接關系。

　　目前工具廠大多采用低于焊縫15～20mm加熱，實際上縮短了高速鋼的切削長度，造成浪費，很不經濟。

　　超焊縫加熱的刀具嚴禁酸洗，如果一定要酸洗，必須控制好酸的濃度、酸洗的時間、酸液溫度三大要素，防止氫脆。

　　高速鋼刀具與其他超硬材料刀具相比，最大的優勢是韌性稍高一點，深冷處理使殘存的殘留奧氏體再降低，韌性更差，豈不是向傷口上撒鹽嗎。

　　實踐證明，5%以下的殘留奧氏體對刀具使用沒有害處。

　　HSS鋼的使用硬度65～66HRC，HSS-E鋼的使用硬度66～67HRC，在其他條件都相同的情況下，硬度高者磨損少，刀具的耐用度就高。

　　由此可以判斷，會降低硬度的殘留奧氏體顯然不受歡迎。

　　但刀具的壽命歷來不以硬度高低論英雄，過高的硬度導致脆性增大，不僅不會提高壽命，反而會減少壽命。

　　影響高速鋼刀具壽命的因素是多方面的，不能一味地追求高硬度，我們的原則是在滿足韌性的前提下力求高硬度。

　　經驗表明，回火充分的刀具施以深冷處理，基本上不會增加硬度，更不會提高熱硬性，反而會使韌性下降。

　　國內有一些工具廠對部分刀具增加深冷處理，比如剃齒刀、小模數滾刀之類，其目的是消除應力、穩定尺寸，因為兩者是要以內徑定心的，希望刀具在使用過程中，內孔不發生尺寸變化。

　　還有一些高速鋼制高端量具、模具進行深冷處理，目的也是穩定尺寸。

高速鋼刀具淬火裂紋的原因分析及預防措施,158機床

　　表W6Mo5Cr4V2高速鋼碳化物級別與過熱淬火加熱溫度。

3.麻花鉆的切削壽命T與鉆削速度V的關系

　　圖2鉆頭轉速對轉角磨損VBc和主刀刃磨損VB的不同影響顯然，鉆頭整體的磨損程度以及能否繼續切削不僅取決于轉角磨損VBc的大小，而且與主、橫刀刃磨損VB有關，并受鉆削速度的影響。

　　在改變鉆頭轉速n的鉆削試驗中，測量不能正常鉆削時鉆頭的轉角磨損和主刀刃磨損，結果如圖2所示。

　　轉速不同，鉆頭磨鈍時的轉角磨損值差異顯著，且VBc值隨轉速的提高而增大。

　　如當n1125r/min時，測得VBc0.90mm時的鉆頭仍能正常切削；而同樣的鉆頭以n600rpm鉆削時，當VBc0.76mm時就已磨鈍失效，無法繼續鉆削。

　　與之相比，轉速變化對主刀刃及橫刃磨損區的影響卻相反。

　　轉速較低時，鉆頭磨鈍失效所對應的VB值較大；轉速較高時，鉆頭失效對應的VB值卻變小，但兩者的差別不大。

　　因此，鉆削速度的提高對主刀刃及橫刃磨損特性的作用并不顯著，這正是鉆削與車削的不同之處。

　　表2列出兩個磨損區的磨損帶寬度值之比VBc／VB隨鉆削速度的變化情況。

　　隨著鉆削速度的提高，兩磨損帶寬度的比值顯著增加，即在較低的轉速范圍，主刀刃和轉角兩個磨損區都影響鉆頭的整體切削性能，而轉速較高時則以轉角區的熱磨損為主要影響因素。

　　因此，鉆頭的磨損圖形及其變化特性反映了不同刃區的磨損過程具有非線性的規律，僅根據VBc的大小難以完全確定鉆頭整體的磨損程度，而不考慮鉆削速度的影響規定一個VBc值作為鉆頭的磨鈍標準也是沒有意義的。

　　(b)圖3鉆削速度(轉速)對麻花鉆切削壽命和鉆孔個數的影響麻花鉆有兩個磨損圖形特征和磨損機理不同的磨損區，隨著鉆削速度的提高，兩者的差別加大，表現為磨損帶寬度之比VBc/VB的顯著增加；。

　　麻花鉆能否繼續切削與兩個磨損區均有關系，鉆削速度對磨損帶的界限值有很大影響，脫離鉆削速度制定麻花鉆轉角磨損的磨鈍標準是沒有實際意義的；。

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