今天給各位分享供應(yīng)HASCO MISUMI DME 隔熱板 隔熱材料的知識，其中也會對注塑知識介紹進(jìn)行分享，希望能對你有所幫助！

本文導(dǎo)讀目錄：

1、供應(yīng)HASCO MISUMI DME 隔熱板 隔熱材料

2、注塑知識介紹

3、【技術(shù)帖】鋁合金熱沖壓成形質(zhì)量影響因素

供應(yīng)HASCO MISUMI DME 隔熱板 隔熱材料

　　CPSM0001CPSM0002CPSM0003。

　　CPSR1000CPSR2000CPSR4000。

　　CPSR100CPSR200CPSR400。

　　CMRT10MCMRT20MCMRT40M。

　　C-RC.C-RC.C-RC.C-RC.C-RC.C-RC.CRM。

　　PL38PL50PL75PL100PL125KY50KY100KY150。

　　CZ06/30CZ06/42CZ06/54CZ06/80。

　　CZ051/12CZ051/14CZ051/16CZ051/20CZ051/25CZ051/26CZ051/30CZ051/32CZ051/42CTP-14CTP-16CTP-20CTP-25。

　　CZ07/22/1620CZ07/22/1640CZ07/27/2025CZ07/27/2050CZ07/36/2532CZ07/36/2563。

　　CZ07/46/3240CZ07/46/3280CZ07/56/4050CZ07/56/40100CZ07/66/5056CZ07/66/50112。

　　CZ17/22/16CZ07/27/20CZ07/36/25CZ07/46/32CZ07/56/40CZ07/66/50。

　　CZ08/20-20CZ08/25-25CZ08/32-32CZ08/40-40。

　　CZ091/202010CZ091/204010CZ091/252512CZ091/254012CZ091/323216CZ091/325016。

　　CZ092/202010CZ092/204010CZ092/252512CZ092/254012CZ092/323216CZ092/325016。

　　CZ093/202010CZ093/204010CZ093/252512CZ093/254012CZ093/323216CZ093/325016。

　　┈━═☆PROGRESSIVE方形定位鎖↘。

　　CSL37100CSL50125CSL50150CSL50200CSL75300CSL100400CSL125500CSL150600。

　　CSLM1650CSLM1975CSLM19100CSLM25125。

　　CTL62125CTL75125CTL87150CTL100150CTL100200CTL112200CTL112300CTL150250CTL175300CTL200350。

　　CSLS62150CSLS62200CSLS75300CSLS75400CSLS112500。

　　CSLMS1338CSLMS1650CSLMS1975CSLMS19100CSLMS25125。

　　CSLX5087CSLX75137CSLX75187CSLX100137。

　　CSLPM1620CSLPM1640CSLPM2025CSLPM2050CSLPM2532CSLPM2563CSLPM3240CSLPM3280。

　　CSLPM4050CSLPM40100CSLPM5056CSLPM50112。

　　PLM-0001/PLF-0001PLM-0002/PLF-0002PLM-0003/PLF-0003PLM-0004/PLF-0004PLM-0005/PLF-0005。

　　MTR-08-2/FTR-08-2MTR-10-4/FTR-10-4MTR-12-6/FTR-12-6。

　　RSI-50RSI-100RSI-150。

　　FW4540FW4550FW4570FW45100FW45125。

　　SSI50SSI75SSI100SSI125。

　　XSI5026XSI5036XSI7526XSI7536XSI10036XSI10046XSI12536XSI12546。

　　TSSB20-6TSSB30-8TSSB30-20TSSB40-10TSSB40-25TSSB60-20TSSB60-35TSSB80-30TSSB80-45。

　　TBS16-20-1°TBS20-25-1°TBS20-30-2°TBS25-25-1°TBS25-30-2°TBS25-40-2°TBS30-25-1°。

　　TBS30-30-2°TBS30-40-2°TBS35-40-2°TBS35-50-2°TBS45-40-2°TBS45-50-2°TBS45-75-2°。

　　Z46/16/20-20Z46/16/20-40Z46/30/26-40Z46/30/26-63Z46/48/36-32Z46/48/36-50Z46/48/36-63。

　　Z46/48/36-80Z46/77/56-50Z46/77/56-71Z46/77/56-100。

　　Z48/16/20-20Z48/16/20-40Z48/30/26-40Z48/30/26-63Z48/48/36-32Z48/48/36-50Z48/48/36-63。

　　Z48/48/36-80Z48/77/56-50Z48/77/56-71Z48/77/56-100。

　　Z50-0Z50-1Z50-2Z50-3。

　　CVA.、CVA.、CVA.、CVA.、CVA.、CVA.、CVA.、CFV.、CFV.、CVD.、CVD.、CVD.、。

　　C-Z491/8/6、C-Z491/12/8、C-Z491/16/10。

　　C-VA-01、C-VA-02、C-VA-03、C-PV-025、。

　　C-PV-037、C-PV-075、C-PV-100、C-PV-150、。

注塑知識介紹

　　是一項較綜合的技術(shù)，要獲得高品質(zhì)合格的注塑產(chǎn)品，就需要了解注塑機、注射模具及注塑材料等多方面的知識。

【技術(shù)帖】鋁合金熱沖壓成形質(zhì)量影響因素

　　基于上述有限元模型，改變相應(yīng)的工藝參數(shù)對AA6111鋁合金的熱沖壓成形進(jìn)行模擬，壓邊力為10kN，摩擦因數(shù)為0.12，沖壓速度為100mm/s，坯料初始溫度為500℃時板料的厚度分布如圖4所示。

　　圖5所示為壓邊力10kN，沖壓速度為100mm/s，摩擦因數(shù)0.12條件下，坯料初始溫度為400，450，500℃時危險截面各點的厚度分布曲線。

　　從圖5可知：距邊緣截面距離為0～20mm處，各工況下的板料厚度比較均勻，為2mm左右，此處為壓邊區(qū)，在壓邊力合適的情況下，該處的成形質(zhì)量較好；截面距離為20～45mm處，各工況下板料厚度相差不大，且減薄率只有10％以下，但是各自出現(xiàn)了一些波動，此處為傳力區(qū)，主要起著連接壓邊區(qū)與成形區(qū)的作用，只要壓邊區(qū)的材料能夠順利地進(jìn)入凹模型腔，傳力區(qū)的金屬流動就會比較順暢，從而使該處板料的成型質(zhì)量較好；截面距離為45mm到截面中心處的區(qū)域為主要成形區(qū)，該處的成形質(zhì)量好壞決定著板料成形是否失效，各工況下板料厚度相差較大，且減薄率都達(dá)到了15％以上，為危險截面的危險區(qū)，研究此處的厚度分布，對分析板料的成形質(zhì)量有著重要意義。

　　由圖5可知，隨著溫度的升高，各曲線的最低點相應(yīng)降低，即危險截面的最小厚度逐漸減小，在500℃，為1.56mm，大于破裂失效的最小厚度（1.4mm），說明在上述3種工況下，板料均未發(fā)生破裂失效，在坯料初始溫度為400℃成形質(zhì)量最好。

　　鋁合金在熱沖壓條件下，應(yīng)變率相同時，隨著溫度的升高，其流變應(yīng)力逐漸減小，成形極限逐漸提高。

　　但是，在成形深度一定的情況下，流變應(yīng)力越小，成形區(qū)的金屬越容易發(fā)生流動，應(yīng)變率相同時，壓邊區(qū)的材料通過傳力區(qū)到達(dá)成形區(qū)的材料反而減少，從而使板料在不發(fā)生破裂的情況下減薄越嚴(yán)重，即最小厚度越小。

　　由此可見，對于確定的零件，在保證成形不失效的情況下，選擇合適的坯料初始溫度對板料的成形質(zhì)量有重大的影響。

　　圖6所示為坯料初始溫度500℃，壓邊力10kN，摩擦因數(shù)0.12條件下，沖壓速度為50，100和200mm/s時危險截面各點的厚度分布曲線。

　　從圖6可知：壓邊區(qū)與傳力區(qū)的成形質(zhì)量較好，減薄率均在10％以下。

　　隨著沖壓速度的提高，成形區(qū)各曲線的最低點逐漸降低。

　　當(dāng)沖壓速度為100mm/s和200mm/s時，2條曲線的變化趨勢幾乎一樣，即危險截面的厚度分布相差不大，最小厚度都在1.55mm左右；而沖壓速度為50mm/s時，危險截面的最小厚度為1.68mm，其成形質(zhì)量最好。

　　沖壓速度對鋁合金熱沖壓時材料的應(yīng)變率及成形過程中鋁合金的動態(tài)回復(fù)與動態(tài)再結(jié)晶有著重大影響。

　　在相同溫度下，隨著沖壓速度的提高，材料的應(yīng)變率相應(yīng)增大，高溫下鋁合金發(fā)生動態(tài)回復(fù)與動態(tài)再結(jié)晶受到限制，應(yīng)變硬化得不到松弛，使得變形抗力增加。

　　當(dāng)沖壓速度為50mm/s時，鋁合金能夠較好的發(fā)生動態(tài)回復(fù)與動態(tài)再結(jié)晶，變形抗力小，壓邊區(qū)的材料能夠順利地通過傳力區(qū)進(jìn)入到成形區(qū)，從而使板料危險截面的最小厚度較大，成形質(zhì)量較好；當(dāng)沖壓速度為100mm/s和200mm/s時，由于應(yīng)變率較大，動態(tài)回復(fù)和動態(tài)再結(jié)晶都受到抑制，變形抗力較大，使成形區(qū)材料的流入受到一定的阻礙，從而板料危險截面的最小厚度較小。

　　高溫下，當(dāng)沖壓速度達(dá)到一定程度時，鋁合金的動態(tài)回復(fù)與動態(tài)再結(jié)晶受抑制的程度基本上相同，此時，在其他條件不變的情況下，增加沖壓速度對板料的成形質(zhì)量影響較小。

　　圖7所示為坯料初始溫度500℃，沖壓速度100mm/s，摩擦因數(shù)0.12條件下，壓邊力分別為2.5，10和15kN時危險截面各點的厚度分布曲線。

　　從圖7可知：壓邊區(qū)與傳力區(qū)的成形質(zhì)量較好，減薄率均在10％以下。

　　隨著壓邊力的增大，成形區(qū)各曲線的最低點逐漸降低，并且趨勢非常明顯。

　　當(dāng)壓邊力為15kN時，成形區(qū)的最小厚度為1.38mm，小于破裂失效的最小厚度（1.4mm），此時，板料發(fā)生了破裂失效，成形失敗。

　　壓邊力是板料成形中的一個重要工藝參數(shù)，合理控制壓邊力可以有效地控制材料的流動，對板料的成形質(zhì)量有著重要影響，當(dāng)板料不發(fā)生破裂時，增大壓邊力可以提高材料的極限拉伸比，避免起皺等。

　　在其他條件相同的情況下，當(dāng)壓邊力增大到一定程度，壓邊區(qū)的材料很難通過傳力區(qū)進(jìn)入成形區(qū)，使成形區(qū)材料過度減薄，引起該區(qū)域的等效應(yīng)力急劇增大，當(dāng)?shù)刃?yīng)力大于材料的抗拉強度時發(fā)生破裂。

　　在保證壓邊區(qū)不起皺的條件下，壓邊力越小，板料的成形質(zhì)量越好。

　　圖8所示為坯料初始溫度500℃，沖壓速度100mm/s，壓邊力10kN條件下，摩擦因數(shù)分別為0.12，0.15，0.20時危險截面各點的厚度分布曲線。

　　從圖10可知：壓邊區(qū)與傳力區(qū)的成形質(zhì)量較好，減薄率均在10％以下。

　　隨著摩擦因數(shù)的增大，成形區(qū)各曲線的最低點急劇降低。

　　摩擦因數(shù)為0.15時，板料最小厚度僅為1.42mm，瀕臨破裂，而摩擦因數(shù)為0.20時，板料最小厚度為0.85mm，板料早已發(fā)生破裂失效，成形失效。

　　由此可知：在板料成形過程中，良好的潤滑條件是成形成功的必要條件。

　　在其他條件相同的情況下，摩擦因數(shù)的增大，不僅會增加壓邊區(qū)材料進(jìn)入成形區(qū)的難度，并且在成形區(qū)內(nèi)，由于摩擦力的作用，危險截面各處材料流動不均，容易在應(yīng)力集中地方產(chǎn)生急劇減薄而發(fā)生破裂。

　　協(xié)調(diào)好壓邊力與沖壓力的關(guān)系，創(chuàng)造良好的潤滑條件，對提高板料的成形質(zhì)量有著極其重要的意義。

那么以上的內(nèi)容就是關(guān)于供應(yīng)HASCO MISUMI DME 隔熱板 隔熱材料的介紹了，注塑知識介紹是小編整理匯總而成，希望能給大家?guī)韼椭?/p>