一種345MPa級抗震耐火耐候鋼及其制備方法

　　【技術(shù)領(lǐng)域】

　　[0001]本發(fā)明屬于鋼材乳制技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種345MPa級抗震耐火耐候鋼及其制備方法。

　　【背景技術(shù)】

　　[0002]隨著高層、超高層、大跨度等結(jié)構(gòu)建筑的興起，鋼結(jié)構(gòu)已成為建筑業(yè)發(fā)展的方向。但普通鋼結(jié)構(gòu)建筑的抗火災(zāi)能力和防腐蝕能力較混凝土建筑較差，普通鋼的耐火極限時間短，隨著本身溫度的升高屈服強度會降低很多，到600°C以上時甚至完全喪失承載能力。另夕卜，銹蝕也是造成普通鋼結(jié)構(gòu)建筑失效的主要原因之一，為考慮銹蝕失效的影響，普通鋼結(jié)構(gòu)建筑設(shè)計時需增加鋼材的厚度和增加防腐措施，增大施工、維護的難度等。為保證鋼結(jié)構(gòu)建筑的抗震能力、抗火災(zāi)及抗腐蝕能力，近年來國內(nèi)外均積極開展了相關(guān)抗震鋼、耐火鋼、耐候鋼等的研究應(yīng)用，但同時具備抗震、耐火、耐候性能的鋼材的研究仍鮮有報道，且大部分生產(chǎn)成本較高和生產(chǎn)難度較大，限制了推廣應(yīng)用。

　　[0003]本發(fā)明旨在提供一種同時具備優(yōu)異的抗震、耐火、耐候等綜合性能的熱乳鋼材及其制備方法。優(yōu)化鋼材設(shè)計成分，減少貴金屬的應(yīng)用，降低生產(chǎn)成本，節(jié)約貴金屬資源，同時減少鋼材在鋼結(jié)構(gòu)施工過程中耐火、耐候涂料的用量，減化施工工序，縮短施工周期，降低建造成本和維護費用，提高建筑抗震性能。

　　【發(fā)明內(nèi)容】

　　[0004]本發(fā)明的第一目的在于提供一種345MPa級抗震耐火耐候鋼;本發(fā)明的第二目的在于提供所述345MPa級抗震耐火耐候鋼的制備方法。

　　[0005]本發(fā)明的第一目的是這樣實現(xiàn)的:所述345MPa級抗震耐火耐候鋼的化學(xué)成分按重量百分比計為:C: 0.04%?0.12%、S1: 0.20%?0.40%^Mn: 0.7%?I.6%、P: 0.015%?0.040%、Cu:0.25%?0.34%^Mo:0.35%?0.50%、Ti:0.025%?0.045%、S <0.015%、Als:0.015%?0.050%^N< 0.004%；

　　且需滿足Ti:Mo=0.07-0.I，T1:C=0.4?0.6，P+Cu:0.3%?0.4%；Cep < 0.38,Pcm < 0.24；其余為Fe及不可避免的不純物。

　　[0006]本發(fā)明的第二目的是這樣實現(xiàn)的:所述345MPa級抗震耐火耐候鋼的制備方法包括加熱、除磷、高溫粗乳、高溫精乳、冷卻及中溫卷取工序，具體包括:

　　A、加熱:將化學(xué)成分符合要求的鋼坯送入加熱爐，加熱到1250?1300°C出爐備用;所述化學(xué)成分符合要求是指鋼坯的化學(xué)成分按重量百分比計為:C:0.04%?0.12%,Si:0.20%?0.40%^Mn:0.7%?1.6%、P:0.015%?0.040%^Cu:0.25%?0.34%^Mo:0.35%?0.50%、Ti:0.025%?0.045%、S < 0.015%、Als: 0.015%?0.050%、N < 0.004%;且需滿足Ti:Mo=0.07-0.I，Ti: C=0.4?0.6，P+Cu: 0.3% ?0.4% ；Cep < 0.38 ,Pcm < 0.24；其余為 Fe 及不可避免的不純物；

　　B、除磷:對加熱出爐的鋼坯噴以15?25MPa的高壓水，除卻各表面的氧化皮；

　　C、高溫粗乳:將除磷后的鋼坯送入乳機進行4?6道次粗乳，開乳溫度1120?1180°C，粗乳總壓縮比75?85%，得到中間粗乳坯；

　　D、高溫精乳:將中間粗乳坯送入乳機再經(jīng)3~5道次精乳，終乳溫度870?910°C，精乳總壓下率60?80%，得到精乳帶鋼；

　　E、冷卻:將精乳帶鋼送入層流冷卻系統(tǒng)，強制冷卻至640?690°C，冷卻速度15?25°C/s;

　　F、中溫卷取:將冷卻至640?690V的帶鋼經(jīng)卷取機卷取成卷后，自然空冷至室溫。

　　[0007]采用本發(fā)明所述制備方法生產(chǎn)的鋼材同時具備抗震、耐火、耐候性能，抗震指標嚴于IS024314《改善抗震性能建筑結(jié)構(gòu)鋼一技術(shù)條件》標準、JISG3136:2005《建筑結(jié)構(gòu)用乳制鋼材》標準及GB/T19879-2005《建筑結(jié)構(gòu)用鋼板》中對抗震性能的要求。鋼材的金相組織為F+P和Mo、Ti復(fù)合碳化物析出相，P占6%?10%，且呈粒狀彌散均勻分布，鐵素體晶粒度9?10.5級，晶粒回復(fù)好且均勻，具有良好的焊接性能、強韌性能、屈服明顯、強度波動范圍較窄以及良好的抗震層狀撕裂性能等抗震性能。其中，碳當量C印^ 0.38、Pcm <0.24、屈服強度385?445MPa，抗拉強度510?610MPa，伸度率28?36.5%，屈強比<0.75，抗層狀撕裂Z25 2 30%，0°(:低溫沖擊2 60J，600°CReH2 230MPa，耐候性能為同規(guī)格Q345B的3倍以上。

　　[0008]在具體制備工藝方面，本發(fā)明所述制備方法與傳統(tǒng)生產(chǎn)方法相比，除加入Mo、Cu夕卜，加入的Ti成本較低，不但有利于產(chǎn)品的推廣應(yīng)用，還使本發(fā)明所述制備方法的抗震、耐火、耐候機理與傳統(tǒng)工藝有較大差異。加入的Cu、Ti，且適當控制一定的P含量，使三者共同作用，起到提高鋼的耐腐蝕能力。另外，利用Mo、Ti復(fù)合碳化物的沉淀析出效果，提高鋼的強韌抗震指標，且Mo、Ti復(fù)合碳化物較其他類別，如Mo、Nb、V復(fù)合碳化物具更高的溶解溫度，延遲了高溫時鋼材金相組織的變化，具備更加良好的耐火性能。

　　[0009]綜上所述，采用本發(fā)明所述方法制備的鋼材在鋼結(jié)構(gòu)施工過程中可以不用或少用耐火、耐候涂料，減少施工工序，縮短施工周期，降低建造成本和維護費用，且具有良好的抗震性能。尤其適于作為抗震設(shè)防力度6級以上和寒冷地區(qū)對抗震要求較嚴格的鋼結(jié)構(gòu)建筑、橋梁等的原料。

　　【具體實施方式】

　　[0010]下面對本發(fā)明作進一步的說明，但不以任何方式對本發(fā)明加以限制，基于本發(fā)明教導(dǎo)所作的任何變換或替換，均屬于本發(fā)明的保護范圍。

　　[0011 ]本發(fā)明所述345MPa級抗震耐火耐候鋼的化學(xué)成分按重量百分比計為:C: 0.04%?0.12%、Si:0.20%?0.40%^Mn:0.7%?I.6%、P:0.015%?0.040%^Cu:0.25%?0.34%^Mo:0.35%?0.50%、Ti:0.025%?0.045%^S<0.015%、Als:0.015%?0.050%、N<0.004%；

　　且需滿足Ti:Mo=0.07-0.1，T1:C=0.4?0.6，P+Cu:0.3%?0.4%；Cep < 0.38,Pcm < 0.24；其余為Fe及不可避免的不純物。

　　[0012]所述化學(xué)成分中T1:Mo=0.07?0.1，其目的在于保證Ti在奧氏體中具有最大固溶度;T1: C=0.4?0.6，其目的在于保證奧氏體中無富余的固溶Ti或固溶C，保證TiC的最大析出，實現(xiàn)后續(xù)沉淀析出強化的最佳較果、穩(wěn)定的高溫力學(xué)性能及良好抗震性能;P+Cu:0.3%?0.4%，且P: 0.015%?0.040%，其目的在于保證鋼材具備良好的耐候性能，且防止出現(xiàn)低溫冷脆現(xiàn)象，保證低溫時鋼材仍具有良好的抗震性能。

　　[0013]所述鋼的金相組織為F+P和Mo、Ti復(fù)合碳化物析出相，P占6%?10%，且呈粒狀彌散均勻分布，鐵素體晶粒度9?10.5級，晶粒回復(fù)好且均勻，碳當量Cep < 0.38、Pcm< 0.24、屈服強度385?445MPa，抗拉強度510?610MPa，伸度率28?36.5%，屈強比< 0.75，抗層狀撕裂Z25 2 30%，0°C低溫沖擊2 60J，600°CReH2 230MPa，耐候性能為同規(guī)格Q345B的3倍以上。

　　[0014]本發(fā)明所述345MPa級抗震耐火耐候鋼的制備方法包括加熱、除磷、高溫粗乳、高溫精乳、冷卻及中溫卷取工序，具體包括:

　　所述加熱工序是指:將化學(xué)成分符合要求的鋼坯送入加熱爐，加熱到1250?1300°C出爐備用；所述化學(xué)成分符合要求是指鋼坯的化學(xué)成分按重量百分比計為:C: 0.04%?0.12%、S1:0.20%?0.40%、Mn:0.7%?1.6%、P:0.015%?0.040%^Cu:0.25%?0.34%、Mo:0.35%?0.50%、Ti:0.025%?0.045%^S < 0.015%、Als:0.015%?0.050%、N < 0.004%;且需滿足Ti:Mo=0.07?0.I，T1: C=0.4?0.6，P+Cu: 0.3%?0.4%；Cep < 0.38 ,Pcm < 0.24；其余為Fe及不可避免的不純物。

　　[0015]所述除磷工序是指:對加熱出爐的鋼坯噴以15?25MPa的高壓水，除卻各表面的氧化皮。

　　[0016]所述高溫粗乳工序是指:將除磷后的鋼坯送入乳機進行4?6道次粗乳，開乳溫度1120?1180°C，粗乳總壓縮比75?85%，得到中間粗乳坯。采用高溫乳制，一是鋼坯中加入T1、Mo合金后，鋼的變形抗力較大，采用高溫乳制，可大幅降低其變形抗力，為此鋼材的大壓縮比乳制創(chuàng)造條件，二是防止鋼坯中固溶的T1、Mo析出而減弱后續(xù)層冷沉淀析出強化的效果。

　　[0017]所述高溫精乳工序是指:將中間粗乳坯送入乳機再經(jīng)3~5道次精乳，終乳溫度870?910°C，精乳總壓下率60?80%，得到精乳帶鋼。采用高溫大壓下率精乳，一是防止整個乳制過程中奧氏體中固溶的T1、Mo析出，保證后續(xù)的最佳沉淀析出強化效果，二是盡量減少變形中產(chǎn)生的位錯密度，并控制后續(xù)冷卻卷取后得到適中的晶粒度。不致最終成品鐵素體晶粒過細或過大，以及位錯密度過大造成鋼材的耐火性能下降。

　　[0018]所述冷卻工序是指:將精乳帶鋼送入層流冷卻系統(tǒng)，強制冷卻至640?690°C，冷卻速度15?25 °C/s。

　　[0019]所述中溫卷取工序是指:將冷卻至640?690°C的帶鋼經(jīng)卷取機卷取成卷后，自然空冷至室溫。采用中溫卷取是為了使高溫精乳的帶鋼上、下表層及芯層以均勻速度冷卻至鐵素體相變溫度以下，短時間內(nèi)完成相變過程，減少T1、Mo復(fù)合碳化物在冷卻過程中的析出，而讓其在卷取后緩冷中最大限度沉淀析出和在晶內(nèi)析出且呈彌散分布，以及控制適中的鐵素體晶粒度，并盡量消除變形后的位錯密度等，以保證鋼材具有足夠的強度和韌性、耐火性和耐候性等良好性能。

　　[0020]加熱工序所述鋼坯的厚度為200mm。

　　[0021]加熱工序所述加熱分為加熱段和均溫段，所述加熱段爐溫為1260?1300°C，所述均溫段爐溫為1250?1290 °C;鋼坯在均溫段停留30?45min，在加熱爐中總停留時間控制在120?250min。以保證鋼坯中的T1、Mo的復(fù)合碳化物充分固溶，同時控制合理的原始奧氏體粒晶尺寸，為乳后控冷沉淀析出強化做準備，均勻鋼坯內(nèi)部組織。

　　[0022]除磷工序所述高壓水的噴水時間為12?18s。

　　[0023]高溫精乳工序及冷卻工序所述精乳帶鋼的厚度為6.0-16.0mm。

　　[0024]冷卻工序所述層流冷卻采用前段式冷卻，上集管冷卻水與下集管冷卻水配水量為1:3。

　　[0025]中溫卷取工序所述室溫為15?25°C。

　　[0026]實施例1

　　鋼坯的化學(xué)成分按重量百分比計為:C: 0.05%、S1: 0.40%,Mn: 0.70%、P: 0.040%,Cu:0.26%、]?0:0.36%、11:0.026%、5:0.015%、厶18:0.015%、10.004%;且需滿足11:]\10=0.07~0.1，Ti:C=0.4?0.6,P+Cu:0.3%?0.4%;其余為Fe及不可避免的不純物。

　　[0027]將厚度為200mm，化學(xué)成分符合要求的鋼坯送入加熱爐中加熱，加熱分為加熱段和均溫段，加熱段爐溫為1290~1300°(:，均溫段爐溫為1280~1290°(:;鋼坯在均溫段停留451^11，在加熱爐中總停留時間控制在240min，將鋼坯加熱到1290 °C出爐備用。接著，對加熱出爐的鋼坯噴以20MPa的高壓水15s，除卻各表面的氧化皮。將除磷后的鋼坯送入乳機進行4?6道次粗乳，開乳溫度1160°C，粗乳總壓縮比85%，得到中間粗乳坯。再將中間粗乳坯送入

　　乳機再經(jīng)3?5道次精乳，終乳溫度880 °C，精乳總壓下率80%，得到厚度為6.0mm精乳帶鋼。將精乳帶鋼送入層流冷卻系統(tǒng)，采用前段式冷卻，上集管冷卻水與下集管冷卻水配水量為1:3，以18°C/s的冷卻速度，強制冷卻至680°C。最后，將已冷卻至640?690 °C的帶鋼經(jīng)卷取機卷取成卷后，自然空冷至室溫即可。

　　[0028]按《GB/T 228.1金屬材料拉伸試驗》、《GB/T229金屬材料夏比擺錘沖擊試驗方法》、《GB/T 4338金屬材料高溫拉伸試驗方法》、《GB/T 5313-2010厚度方向性能鋼板》和《JB/T 7901金屬材料實驗室均勻腐蝕全浸試驗方法》等標準進行性能檢測，所制備的抗震耐火耐候鋼的金相組織為F+P和Mo、Ti復(fù)合碳化物析出相，P約占6%，且粒狀彌散均勻分布，鐵素體晶粒度10.5級，晶粒回復(fù)好且均勻，碳當量Cep: 0.27、Pcm: 0.14、屈服強度428MPa，抗拉強度58 IMPa，伸度率36.5%，屈強比0.74，抗層狀撕裂Z25:33.0%, O °(:低溫沖擊1251，600 °CReH^ 355MPa，耐候性能為同規(guī)格Q345B的3倍以上。

　　[0029]實施例2

　　鋼坯的化學(xué)成分按重量百分比計為:C: 0.09%、S1: 0.36%,Mn: 0.95%、P: 0.021%,Cu:

　　0.33%、]?0:0.48%、11:0.035%、5:0.007%、厶18:0.036%川:0.003%;且需滿足11:]\10=0.07~0.1，Ti:C=0.4?0.6,P+Cu:0.3%?0.4%;其余為Fe及不可避免的不純物。

　　[0030]將厚度為200mm，化學(xué)成分符合要求的鋼坯送入加熱爐中加熱，加熱分為加熱段和均溫段，加熱段爐溫為1280~1290°(:，均溫段爐溫為1270~1280°(:;鋼坯在均溫段停留451^11，在加熱爐中總停留時間控制在250min，將鋼坯加熱到1280 °C出爐備用。接著，對加熱出爐的鋼坯噴以20MPa的高壓水15s，除卻各表面的氧化皮。將除磷后的鋼坯送入乳機進行4?6道次粗乳，開乳溫度1150°C，粗乳總壓縮比75%，得到中間粗乳坯。再將中間粗乳坯送入乳機再經(jīng)3?5道次精乳，終乳溫度890 °C，精乳總壓下率68%，得到厚度為16.0mm精乳帶鋼。將精乳帶鋼送入層流冷卻系統(tǒng)，采用前段式冷卻，上集管冷卻水與下集管冷卻水配水量為1:3，以25°C/s的冷卻速度，強制冷卻至650°C。最后，將已冷卻至640?690 °C的帶鋼經(jīng)卷取機卷取成卷后，自然空冷至室溫即可。

　　[0031]按《GB/T 228.1金屬材料拉伸試驗》、《GB/T229金屬材料夏比擺錘沖擊試驗方法》、《GB/T 4338金屬材料高溫拉伸試驗方法》、《GB/T 5313-2010厚度方向性能鋼板》和《JB/T 7901金屬材料實驗室均勻腐蝕全浸試驗方法》等標準進行性能檢測，所制備的抗震耐火耐候鋼的金相組織為F+P和Mo、Ti復(fù)合碳化物析出相，P約占10%，且粒狀彌散均勻分布，鐵素體晶粒度10級，晶粒回復(fù)好且均勻，碳當量Cep: 0.37、Pcm: 0.20、屈服強度396MPa，抗拉強度544MPa，伸度率31.5%，屈強比0.73，抗層狀撕裂225:32.5%，0°(:低溫沖擊861，60011^1> 317MPa，耐候性能為同規(guī)格Q345B的3倍以上。

　　[0032]實施例3

　　鋼坯的化學(xué)成分按重量百分比計為:C: 0.05%、S1: 0.27%,Mn: 0.87%、P: 0.025%,Cu:0.31%、]?0:0.42%、11:0.028%、5:0.012%、厶18:0.029%川:0.003%;且需滿足11:]\10=0.07~0.1，Ti:C=0.4?0.6,P+Cu:0.3%?0.4%;其余為Fe及不可避免的不純物。

　　[0033]將厚度為200mm，化學(xué)成分符合要求的鋼坯送入加熱爐中加熱，加熱分為加熱段和均溫段，加熱段爐溫為1260~1280°(:，均溫段爐溫為1250~1270°(:;鋼坯在均溫段停留361^11，在加熱爐中總停留時間控制在190min，將鋼坯加熱到1270°C出爐備用。接著，對加熱出爐的鋼坯噴以15MPa的高壓水18s，除卻各表面的氧化皮。將除磷后的鋼坯送入乳機進行4?6道次粗乳，開乳溫度1180°C，粗乳總壓縮比80%，得到中間粗乳坯。再將中間粗乳坯送入乳機再經(jīng)3?5道次精乳，終乳溫度910°C，精乳總壓下率70%，得到厚度為12.0mm精乳帶鋼。將精乳帶鋼送入層流冷卻系統(tǒng)，采用前段式冷卻，上集管冷卻水與下集管冷卻水配水量為1:3，以21°C/s的冷卻速度，強制冷卻至640°C。最后，將已冷卻至640?690 °C的帶鋼經(jīng)卷取機卷取成卷后，自然空冷至室溫即可。

　　[0034]按《GB/T 228.1金屬材料拉伸試驗》、《GB/T229金屬材料夏比擺錘沖擊試驗方法》、《GB/T 4338金屬材料高溫拉伸試驗方法》、《GB/T 5313-2010厚度方向性能鋼板》和《JB/T 7901金屬材料實驗室均勻腐蝕全浸試驗方法》等標準進行性能檢測，所制備的抗震耐火耐候鋼的金相組織為F+P和Mo、Ti復(fù)合碳化物析出相，P約占6%，且呈粒狀彌散均勻分布，鐵素體晶粒度9級，晶粒回復(fù)好且均勻，碳當量Cep: 0.31、Pcm: 0.15、屈服強度39 IMPa，抗拉強度535MPa，伸度率32%，屈強比0.73，抗層狀撕裂225:34.5%，0°(:低溫沖擊1021，6001ReH^ 336MPa，耐候性能為同規(guī)格Q345B的3倍以上。

　　[0035]本發(fā)明的工作原理和工作過程:

　　1、采用Mo-Cu-Ti系的成分設(shè)計，降低C含量而加入Cu、Ti來提高鋼的耐候性能，并充分利用T1、Mo復(fù)合碳化物的沉淀析出強化效果，提高鋼材的高強度、高韌性等抗震性能。同時，利用沉淀析出的T1、Mo復(fù)合碳化物具有較高的溶解溫度，阻止高溫時晶粒長大及提高相變溫度，從而提高鋼材的耐火性能。

　　[0036]2、通過成分設(shè)計、加熱溫度、變形溫度、變形量及乳后冷卻速率、冷卻溫度的耦合控制，使固溶在奧低體中的T1、Mo以復(fù)合碳化物形式充分沉淀析出，實現(xiàn)沉淀強化，提高鋼材的強韌性能和耐火性能。避免低溫乳制、低溫卷取形成細晶和高密度位錯強化的最終成品因屈強比過高，抗震性能下降和成品在高溫時晶粒易長大及位錯消失，導(dǎo)致強度急劇下降，耐火性能差的問題。

　　[0037 ] 3、采用低C、Mo-Cu-T i系的成分設(shè)計，不需加入Nb、V、N1、Cr等昂貴合金元素，生產(chǎn)成本低。降C和加入Cu、Ti可極大提高鋼材的耐候性能，最終成品的金相組織為鐵素體+少量珠光體+T1、Mo復(fù)合碳化物析出相，且鐵素體晶粒度適中9?10.5級，位錯密度低，保證鋼材具有良好抗震性能的同時，具有良好的耐火性能。

　　[0038]綜上所述，本發(fā)明所述制備方法通過加入Cu、Ti，且適當控制一定的P含量，三者共同作用，起到提高鋼的耐腐蝕能力。另外，充分利用Mo、Ti復(fù)合碳化物的沉淀析出效果，提高鋼的強韌抗震指標，且Mo、Ti復(fù)合碳化物較其他類別，如Mo、Nb、V復(fù)合碳化物具有更高的溶解溫度，延遲了高溫時鋼材金相組織的變化，具備更加良好的耐火性能。即采用本發(fā)明所述制備方法生產(chǎn)的鋼材具有良好的抗震性耐火耐候性能。

　　【主權(quán)項】

　　1.一種345MPa級抗震耐火耐候鋼，其特征在于所述鋼的化學(xué)成分按重量百分比計為:C:0.04%?0.12%、Si:0.20%?0.40%、Mn:0.7%?I.6%、P:0.015%?0.040%、Cu:0.25%?0.34%^Mo:0.35%?0.50%^Ti:0.025%?0.045%、S < 0.015%、Als:0.015%?0.050%、N <0.004%；且需滿足Ti:Mo=0.07-0.I，T1: C=0.4?0.6，P+Cu: 0.3%?0.4%； Cep < 0.38 ,Pcm < 0.24 ；其余為Fe及不可避免的不純物。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的345MPa級抗震耐火耐候鋼，其特征在于所述鋼的金相組織為F+P和Mo、Ti復(fù)合碳化物析出相，P占6%?10%，且呈粒狀彌散均勻分布，鐵素體晶粒度9?10.5級，晶粒回復(fù)好且均勻，碳當量Cep <0.38,Pcm<0.24、屈服強度385?44510^，抗拉強度510?610MPa，伸度率28?36.5%，屈強比<0.75，抗層狀撕裂Z25 2 30%，0°C低溫沖擊2 60J，600°CReH2 230MPa，耐候性能為同規(guī)格Q345B的3倍以上。3.—種權(quán)利要求1?2任一項所述的345MPa級抗震耐火耐候鋼的制備方法，其特征在于包括加熱、除磷、高溫粗乳、高溫精乳、冷卻及中溫卷取工序，具體包括: A、加熱:將化學(xué)成分符合要求的鋼坯送入加熱爐，加熱到1250?1300°C出爐備用；所述化學(xué)成分符合要求是指鋼坯的化學(xué)成分按重量百分比計為:C:0.04%?0.12%,Si:0.20%?0.40%^Mn:0.7%?1.6%、P:0.015%?0.040%^Cu:0.25%?0.34%^Mo:0.35%?0.50%、Ti:0.025%?0.045%、S < 0.015%、Als: 0.015%?0.050%、N < 0.004%;且需滿足Ti:Mo=0.07-0.I，Ti: C=0.4?0.6，P+Cu: 0.3% ?0.4% ；Cep < 0.38 ,Pcm < 0.24；其余為 Fe 及不可避免的不純物； B、除磷:對加熱出爐的鋼坯噴以15?25MPa的高壓水，除卻各表面的氧化皮； C、高溫粗乳:將除磷后的鋼坯送入乳機進行4?6道次粗乳，開乳溫度1120?1180°C，粗乳總壓縮比75?85%，得到中間粗乳坯； D、高溫精乳:將中間粗乳坯送入乳機再經(jīng)3~5道次精乳，終乳溫度870?910°C，精乳總壓下率60?80%，得到精乳帶鋼； E、冷卻:將精乳帶鋼送入層流冷卻系統(tǒng)，強制冷卻至640?690°C，冷卻速度15?25°C/s; F、中溫卷取:將冷卻至640?690V的帶鋼經(jīng)卷取機卷取成卷后，自然空冷至室溫。4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的制備方法，其特征在于工序A所述鋼坯的厚度為200mm。5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的制備方法，其特征在于工序A所述加熱分為加熱段和均溫段，所述加熱段爐溫為1260?1300°C，所述均溫段爐溫為1250?1290°C;鋼坯在均溫段停留30?45min，在加熱爐中總停留時間控制在120?250min。6.根據(jù)權(quán)利要求3所述的制備方法，其特征在于工序B所述高壓水的噴水時間為12?18s07.根據(jù)權(quán)利要求3所述的制備方法，其特征在于工序D、E所述精乳帶鋼的厚度為6.0?16.0mm08.根據(jù)權(quán)利要求3所述的制備方法，其特征在于工序E所述層流冷卻采用前段式冷卻，上集管冷卻水與下集管冷卻水配水量為1: 3。9.根據(jù)權(quán)利要求3所述的制備方法，其特征在于工序F所述室溫為15?25°C。

　　【專利摘要】本發(fā)明公開了一種345MPa級抗震耐火耐候鋼及其制備方法。是將化學(xué)成分符合要求的鋼坯加熱到1250~1300℃；對鋼坯噴以15~25MPa高壓水除卻氧化皮；將鋼坯進行4~6道次粗軋，開軋溫度1120~1180℃，粗軋總壓縮比75~85%，再經(jīng)3~5道次精軋，終軋溫度870~910℃，精軋總壓下率60~80%；所得帶鋼以15~25℃/s強制冷卻至640~690℃；卷取成卷后自然空冷至室溫。所述方法制備的鋼材具有良好的抗震性耐火耐候性能，生產(chǎn)成本低，利于推廣應(yīng)用。

　　【IPC分類】C22C33/04, C22C38/14, C22C38/02, C22C38/04, C22C38/06, C22C38/16, C22C38/12

　　【公開號】CN105624549

　　【申請?zhí)枴緾N201511002243

　　【發(fā)明人】張竹明, 趙宇, 張紅斌, 張衛(wèi)強, 楊春雷, 張瑜, 張志波, 楊奇, 楊豪, 馬紅權(quán), 陳建泰

　　【申請人】武鋼集團昆明鋼鐵股份有限公司

　　【公開日】2016年6月1日

　　【申請日】2015年12月29日