一種LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板及其制造方法

　　【技術領域】

　　[0001]本發明涉及熱乳鋼板生產技術，具體涉及一種LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板及其制造方法。

　　【背景技術】

　　[0002]天然氣，包括常規天然氣、頁巖氣和未來的海底可燃冰等，因其儲量巨大，相對清潔環保而倍受世界耗能大國的青睞。與此相對應，我國的天然氣需求量也在急劇上升，至2013年，我國天然氣表觀消費量已達1650億立方米，進口天然氣達到530億立方米左右。預計到2015年年底，我國天然氣供應量將達到2680億立方米，包括國內資源1940億立方米和進口 740億立方米;2020年天然氣供應量將達到4310億立方米，包括國內資源2700億立方米和進口 1610億立方米。到2015年，我國天然氣消費量占全國一次能源消費總量的比重將增至9%，到2020年將繼續提升至12%。

　　[0003]通常，天然氣經液化后體積可縮小600倍，以_162°C液化天然氣(liquided NatureGas，以下簡稱LNG)的形式存放在各種移動容器和固定儲罐之中，以實現LNG的運輸和存儲。天然氣供應量的急劇攀升將給各種容積的LNG移動容器和LNG儲罐帶來了巨大的市場需求，也將給制造這些容器和儲罐所用的材料帶來巨大的市場需求。

　　[0004]制造LNG容器和儲罐所用的材料必須要在<-162°C的低溫環境下具有良好的韌性和必要的強度。其中，LNG移動容器和LNG儲罐所用的材料通常是單純的奧氏體不銹鋼或含Ni在9%左右的9Ni鋼。這兩種材料的共同特點是具有極佳的低溫性能，即便是在-196°C下仍能保持著良好的低溫韋刃性。

　　[0005]然而，用來制造LNG容器和LNG儲罐，單純的奧氏體不銹鋼和單純的9Ni鋼各有優缺點。奧氏體不銹鋼的最大優點是防銹，不需要涂油漆，不產生磁化，它的缺點是強度偏低，其屈服強度僅為9Ni鋼的40%左右，這就相當于在同等承載條件下，采用奧氏體不銹鋼板制造LNG容器、儲罐所需要的鋼板厚度理論上要比9Ni鋼板厚一倍以上。因此，即使考慮了不銹鋼的單價僅為9Ni鋼的60 %左右，但其綜合性價比仍較9Ni鋼低。此外，當奧氏體不銹鋼鋼板達到一定厚度后，其生產制造和焊接施工也將變得十分困難。

　　[0006]正是因為上述特點，目前容積較小的LNG移動容器和小型LNG儲罐一般采用單純的奧氏體不銹鋼制作，而對于大型LNG儲罐(如容積大于等于5萬立方米以上)則主要采用單純的9Ni鋼板制作。此外，對自重有嚴格限制的車載或船載LNG移動容器也傾向于采用單純的9Ni鋼板制作。隨著LNG儲罐的大型化，9Ni鋼板在此行業內所占比例已經超過了奧氏體不銹鋼鋼板。

　　[0007]然而，在現有冶金工藝技術下，9Ni鋼板的生產制造工藝卻比奧氏體不銹鋼鋼板的生產制造更加復雜，更加困難。9Ni鋼板現有生產工藝的不足如下:

　　[0008]I )9Ni鋼在加熱乳制過程中，板坯上生成的高溫氧化鐵皮致密，無法通過高壓水除鱗等方式完全去除，導致成品鋼板表面發生翹皮、麻坑等缺陷，嚴重時甚至報廢。

　　[0009]為此，現有生產工藝是9Ni鋼坯在加熱乳制之前必須進行扒皮處理，并在扒皮后的鋼坯上下表面上涂抹特殊的防高溫氧化涂料，以防止和減少鋼坯在加熱過程中產生過多的高溫氧化鐵皮。而高溫氧化鐵皮一旦生成，就很難在乳制過程中加以清除。

　　[0010]2)9Ni鋼板容易磁化。如果9Ni鋼板剩磁強度超標，如大于等于50高斯，則容易導致在鋼板焊接過程中發生“偏弧”現象，嚴重影響焊接質量。

　　[0011]為此，現有生產工藝是9M鋼板在高溫淬火之后，只能用真空吸盤吊或板鉤吊來吊運，嚴禁用電磁吸盤吊吊運、嚴禁在高磁場環境下(如高壓線、變電所附近)堆放，盡可能避免與普通碳鋼特別是帶有高剩磁強度的普通碳鋼接觸等等。一旦這些防磁化手段失效，會導致9Ni鋼板剩磁超過50高斯。對于剩磁超標鋼板，只能通過重新淬火或使用專用的消磁裝置進行消磁處理。

　　[0012]3)9Ni鋼板容易生銹，特別是被鋼板表面水淋過之后，如超聲波探傷等。表面生銹的9Ni鋼板，通常需要通過拋丸除銹后再涂漆防銹。

　　[0013]綜上所述，在現有生產條件下，小型LNG容器及大型LNG儲罐用材的設計選材均采用單純9Ni鋼板或單純奧氏體不銹鋼板。這些材料已有相應的產品規范和標準，如9Ni鋼板有國家強制標準GB3531-2014中的06Ni9DR、歐標EN10028-4中的X7Ni9、美標ASTM中的A553Typel等，奧氏體不銹鋼鋼板有GB 24511-2009中的330408、330403等。迄今尚未有利用9祖鋼和奧氏體不銹鋼各自優點制成9M鋼/奧氏體不銹鋼復合鋼板用來設計和制造LNG容器、儲罐的先例。

　　【發明內容】

　　[0014]本發明的目的在于提供一種LNG儲罐和移動容器用9M鋼/不銹鋼復合鋼板及其制造方法，該復合鋼板具有與9M鋼板相當的機械性能，還具有高表面質量、防銹、防磁、免涂漆等優點，且制造成本與單純9Ni鋼板相當或略低，可以替代傳統9Ni鋼板，用來制作大型LNG儲罐和車載LNG移動容器。

　　[0015]為達到上述目的，本發明的技術方案是:

　　[0016]—種LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板，該復合鋼板包括基層和覆蓋在基層至少一個表面上的復層，所述基層為9Ni鋼，所述復層為奧氏體不銹鋼。

　　[0017]進一步，所述復層的厚度2 0.3mm，優選厚度2 0.5mm。

　　[0018]所述基層與所述復層的厚度之比3。

　　[0019]所述9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板以9Ni鋼為基層、在基層的一個表面上覆蓋一奧氏體不銹鋼復層，形成2層復合鋼板。

　　[0020]再，所述9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板以9Ni鋼為基層、在基層的上下表面上各覆蓋一奧氏體不銹鋼復層，形成3層復合鋼板。

　　[0021 ]所述2層復合鋼板或3層復合鋼板的厚度< 50mm，優選< 40mm。

　　[0022]又，所述9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板的復合界面剪切強度2210MPa，_196°C低溫夏比沖擊功2 100J，全板厚拉伸試驗抗拉強度為680?820MPa，屈服強度2 50MPa，延伸率218%，剩磁強度<30高斯。

　　[0023]本發明所述的LNG儲罐和移動容器用9M鋼/不銹鋼復合鋼板的制造方法，其包括如下步驟:

　　[0024]I)表面處理

　　[0025]將9Ni鋼坯料的上表面和/或下表面進行扒皮、平整，并沿四周進行坡口加工;將奧氏體不銹鋼坯料的任一表面進行清理、平整和/或酸洗處理，并沿四周進行坡口加工；

　　[0026]2)焊合

　　[0027]將兩塊奧氏體不銹鋼坯料各自以表面處理過的一表面與9Ni鋼坯料表面處理過的上、下表面以面接觸方式疊放在一起，再使坡口對齊，用普通焊條或焊絲將坡口焊合，焊合，形成不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合坯料;其中9M鋼與奧氏體不銹鋼結合面的間縫內保持真空狀態;或，

　　[0028]將一塊奧氏體不銹鋼坯料以表面處理過的一表面與9Ni鋼坯料表面處理過的一表面以面接觸方式疊放在一起，再將坡口兩兩對齊，用普通焊條或焊絲將坡口焊合，形成9Ni鋼/不銹鋼2層復合中間坯;將兩塊所述9Ni鋼/不銹鋼2層復合中間坯的9Ni鋼坯的另一表面以面接觸的形式疊放在一起，并使坡口兩兩對齊、焊合，形成不銹鋼/9Ni鋼/9Ni鋼/不銹鋼4層復合坯料;其中，所述2層復合中間坯中9Ni鋼坯料與奧氏體不銹鋼坯料結合面的間縫內保持真空狀態，所述4層復合坯料中兩塊9Ni鋼坯料結合面的間縫填充分離劑；

　　[0029]3)復合坯料加熱

　　[0030]將步驟2)得到的3層復合坯料或4層復合坯料進行加熱，其中出爐溫度為1050?1200 °C；

　　[0031]4)乳制

　　[0032]終乳溫度之990V，乳制后得到3層毛邊乳態復合鋼板或4層毛邊乳態復合鋼板；

　　[0033]5)冷卻

　　[0034]開冷溫度2 980 0C，冷卻速度2 2 0C /秒，終冷溫度< 500 °C ；

　　[0035]6)切割+分離

　　[0036]將冷卻后的3層毛邊乳態復合鋼板進行雙邊切割和頭尾切割，得到不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層乳態復合鋼板;或，

　　[0037]將冷卻后的4層毛邊乳態復合鋼板進行雙邊切割和頭尾切割，在分離劑的作用下兩基層分開，得到兩張9Ni鋼/不銹鋼2層乳態復合鋼板；

　　[0038]7)熱處理

　　[0039]對不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層乳態復合鋼板進行熱處理后得到不

　　銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合鋼板;或，

　　[0040]對9Ni鋼/不銹鋼2層乳態復合鋼板進行熱處理后得到9Ni鋼/不銹鋼2層復合鋼板；具體熱處理條件如下:

　　[0041 ]淬火處理:目的是使乳態復合鋼板成為淬火態復合鋼板，淬火溫度為770?920°C，在爐時間為(1.5?4.0) XT分鐘，T為乳態復合鋼板的板厚，單位為mm;保溫時間為(1.0?

　　3.0) XT分鐘，T為乳態復合鋼板的板厚，單位為mm;

　　[0042]回火處理:使淬火態復合鋼板成為調質態復合鋼板，回火處理時，回火溫度為540?635°C ;在爐時間為(1.5?5.0) X T分鐘，T為乳態復合鋼板的板厚，單位為_;保溫時間為(I.2?4.0) X T分鐘，T為乳態復合鋼板的板厚，單位為mm。

　　[0043]進一步，所述不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合坯料的厚度與不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合鋼板厚度之比2 3，優選2 5，所述9Ni鋼/不銹鋼2層復合中間坯的厚度與9Ni鋼/不銹鋼2層復合鋼板厚度之比2 3，優選2 5。

　　[0044]本發明所述奧氏體不銹鋼坯料的某一表面應經表面清理、平整，必要時還可以經過酸洗處理，然后在已清理或酸洗、平整后的這一板面上，沿四周進行坡口加工。

　　[0045]所述9Ni鋼坯料的至少一個表面應采用砂輪打磨或機械車銑等方式進行扒皮處理，以便清理掉9Ni鋼坯料所常見的皮下微細裂紋，然后進行平整。所述9Ni鋼坯料的板面在扒皮、清除皮下微細裂紋之后，不需要涂抹防氧化涂料、不需要包薄鐵皮，直接在9Ni鋼坯料的上下兩個表面上，沿四周進行焊縫坡口加工即可。

　　[0046]生產不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合鋼板時，兩塊奧氏體不銹鋼坯料各自以清理過的一面9Ni鋼坯料表面處理過的上、下表面以面接觸方式疊放在一起，再將9Ni鋼坯的坡口與不銹鋼坯的坡口兩兩對齊，用普通焊條或焊絲將坡口焊合，并將9M鋼/不銹鋼結合面的間縫內保持真空狀態，形成一塊不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合坯料。

　　[0047]生產9Ni鋼/不銹鋼2層復合鋼板時，需要分二步將兩塊9Ni鋼和兩塊不銹鋼坯料疊焊在一起，組成材質對稱的4層復合坯料。

　　[0048]第一步，一塊奧氏體不銹鋼坯料以清理過的一表面與9Ni鋼坯表面處理過的一表面以面接觸方式疊放在一起，再將9M鋼坯的坡口與不銹鋼坯的坡口兩兩對齊，用普通焊條或焊絲將坡口焊合，并將9Ni鋼/不銹鋼結合面的間縫內保持真空狀態，形成9Ni鋼/不銹鋼2層復合中間坯。

　　[0049]第二步，將上述兩塊9Ni鋼/不銹鋼2層復合中間坯的9Ni鋼坯的另一表面以面接觸方式疊放在一起，并使兩塊9Ni鋼坯的坡口兩兩對齊，再用普通焊條或焊絲將坡口焊合，形成一塊不銹鋼/9Ni鋼/9Ni鋼/不銹鋼4層復合坯料。為避免使兩塊9Ni鋼坯料被高溫加熱乳制乳合一起，9Ni鋼/不銹鋼結合面的間縫應填充分離劑。

　　[0050 ]本發明的制造方法中:

　　[0051]對所述3層復合坯料、4層復合坯料采用傳統9M鋼坯的加熱工藝進行加熱。為防止加熱溫度過高而導致晶粒粗化、進而影響9M鋼的低溫韌性，加熱溫度不宜過高。另一方面，為保證后續的不銹鋼復層在線固溶處理效果以及終乳溫度與開冷溫度的控制，加熱溫度也不宜過低。因此，須將出爐溫度控制在1050?1200°C之間，優選為1100?1150°C。

　　[0052]出爐后的復合坯料通過熱連乳機組或可逆式乳機將復合坯料乳制成所需厚度的毛邊乳態復合鋼板。對于所述3層復合坯料，毛邊乳態復合鋼板的厚度即為成品復合鋼板的厚度;對于4層復合坯料，毛邊乳態復合鋼板的厚度應為成品復合鋼板厚度的2倍。

　　[0053 ] 復合坯料的乳制工藝中終乳溫度須控制在990 °C以上，優選在1050?1100 °C之間，以保證后續的不銹鋼復層在線固溶效果以及開冷溫度的控制。

　　[0054]上述高溫控乳工藝乳成的毛邊乳態復合鋼板應采用在線固溶工藝進行固溶處理以改善不銹鋼復層的耐腐蝕特性，具體方法是:在完成最后一道次乳制的高溫毛邊乳態復合鋼板應以最快的速度進入在線淬火裝置(DQ)或加速冷卻裝置(ACC)，以使毛邊乳態復合鋼板從必要的開冷溫度快速冷卻至終冷溫度以下。其中，開冷溫度在980 °C以上，優選在1040 °C以上；冷卻速度在2 0C /秒以上，優選在5 0C /秒以上，終冷溫度在500 °C以下，優選在400°C以下。

　　[0055]冷卻之后的毛邊乳態復合鋼板以及最終的成品復合鋼板，因受不銹鋼復層的電磁隔離作用，都只能采用真空吸盤吊或板鉤吊運。同樣，也是由于受到不銹鋼復層電磁隔離作用的保護，復合鋼板對其堆放、與普通碳鋼接觸沒有特殊的限制。

　　[0056]前述不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合坯料經加熱、乳制、冷卻后得到的毛邊乳態復合鋼板須進行雙邊切割和頭尾切割，從而得到不銹鋼/9M鋼/不銹鋼3層乳態復合鋼板。雙邊切割和頭尾切割時，應注意將由于復合坯料焊縫乳制延伸所導致的缺陷切除干凈，并最終將乳制復合鋼板切成所需尺寸的成品復合鋼板。

　　[0057]前述不銹鋼/9Ni鋼/9Ni鋼/不銹鋼4層復合坯料經加熱、乳制、冷卻后得到的毛邊乳態復合鋼板須雙邊切割和頭尾切割。雙邊切割和頭尾切割時，應注意將由于復合坯料焊縫乳制延伸所導致的缺陷切除干凈。雙邊切割和頭尾切割后，再利用分離劑的分離作用將上下兩張鋼板分開，得到兩張9Ni鋼/不銹鋼2層乳態復合鋼板。

　　[0058]本發明設計了一種針對其9Ni鋼基層的高溫熱處理方法，具體是對經過在線固溶處理的乳態復合鋼板采取離線淬火工藝進行淬火處理，得到淬火態復合鋼板。淬火處理時，淬火溫度應控制在770?920 °C，優選800?830 °C，在爐時間(單位為分鐘)應為前述乳態復合鋼板的板厚(單位為mm)的1.5?4.0倍，保溫時間(單位為分鐘)應為前述乳態復合鋼板的板厚(單位為mm)的I.0?3.0倍:

　　[0059]本發明設計了一種針對其9Ni鋼基層的中低溫熱處理方法，具體是經過淬火處理的淬火態復合鋼板，還須針對9Ni鋼基層進行回火處理，得到調質態復合鋼板。回火處理時，回火溫度應控制在540?635°C范圍內，優選565?600°C，在爐時間(單位為分鐘)應為乳態復合鋼板的板厚(單位為mm)的1.5?5.0倍，保溫時間(單位為分鐘)應為前述乳態復合鋼板的板厚(單位為mm)的1.2?4.0倍:

　　[0060]前述調質態復合鋼板應逐張進行下列特性的檢測和試驗，并保證其合格:

　　[0061 ]剪切強度試驗:剪切強度2 21OMPa;

　　[0062]彎曲試驗:彎曲半徑為3a時，外彎試驗、側彎試驗合格；

　　[0063]-196°C低溫夏比沖擊試驗:沖擊功之100J，滿足相應產品標準中9Ni鋼的低溫沖擊性能要求；

　　[0064]常規拉伸試驗，其全板厚拉伸試驗所得抗拉強度、屈服強度以及斷后延伸率都滿足相應產品標準中9Ni鋼的常規拉伸性能要求；

　　[0065]復合鋼板剩磁強度檢測:剩磁強度<30高斯。

　　[0066]本發明的有益效果:

　　[0067]1.本發明將奧氏體不銹鋼復合到9Ni鋼的任一表面，充分利用奧氏體不銹鋼防銹、不需要涂油漆、不產生磁化等優點，并結合9Ni鋼優良的機械性能，確保本發明所述9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板具有良好的防銹蝕和防磁化能力，以及與純9M鋼板相當的-196°C低溫沖擊性能、冷彎性能及常規拉伸性能，且還具有異質復合鋼板應有的復合界面剪切強度，具體是復合剪切強度2 210MPa。

　　[0068]2.本發明提供的制造工藝中省去了現有9Ni鋼坯必須進行的一道低效能、高成本的工序:扒皮后鋼坯雙表面涂抹特殊的防氧化涂料、再在防氧化涂料外面包一層薄鐵皮以保護涂料剝落;乳制過程中，也不需要采取高壓水除鱗等去除鋼板表面高溫氧化鐵皮。

　　[0069]3.由于奧氏體不銹鋼復層的電磁隔離作用，本發明所述9M鋼/不銹鋼復合鋼板不需要對鋼板的堆放、與普通碳鋼間的隔離等作特殊限制。

　　[0070]4.本發明所述9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板至少有一表面為奧氏體不銹鋼復層，使復合鋼板本身就帶有防銹特性，不需要進行涂漆等表面處理。

　　【附圖說明】

　　[0071]圖1為本發明實施例1和實施例2的不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合鋼板的示意圖，其中，I為9Ni鋼基層，2為奧氏體不銹鋼復層，tl為9M鋼基層厚度，t2為奧氏體不銹鋼復層厚度，T為復合鋼板厚度。

　　[0072]圖2為本發明實施例1和實施例2的不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合坯料的示意圖，其中，3為9Ni鋼坯料，4為奧氏體不銹鋼坯料，5為焊縫坡口，6為奧氏

　　體不銹鋼坯料/9Ni鋼坯料結合面的間縫。

　　[0073]圖3為本發明實施例3的不銹鋼/9Ni鋼2層復合鋼板的示意圖，其中，I為9Ni鋼基層，2為奧氏體不銹鋼復層，tl為9M鋼基層厚度，t2為奧氏體不銹鋼復層厚度，T為復合鋼板厚度。

　　[0074]圖4為本發明實施例3的不銹鋼/9Ni鋼2層復合中間坯的示意圖，其中，3為9Ni鋼坯料，4為奧氏體不銹鋼坯料，5為焊縫坡口，6為奧氏體不銹鋼坯料/9Ni鋼坯料結合面的間縫。

　　[0075]圖5為本發明實施例3的4層復合坯料的示意圖，其中，3為9Ni鋼坯料，4為奧氏體不銹鋼坯料，5為焊縫坡口，6為奧氏體不銹鋼坯料/9Ni鋼坯料結合面的間縫，7為9Ni鋼/9Ni鋼坯料結合面的間縫。

　　【具體實施方式】

　　[0076]下面結合實施例和附圖對本發明做進一步說明。

　　[0077]實施例1

　　[0078]在現有技術中，16萬立方米的LNG儲罐內罐第一圈壁板采用27mm厚的單純9Ni鋼板，所選用的牌號為GB3531-2014中的06Ni9DR。該牌號鋼板要求-196°C低溫夏比沖擊功平均之100J，單個試樣沖擊功應之80J，冷彎試驗(3a)合格，鋼板抗拉強度應在680?820MPa之間，屈服強度2 560MPa，斷后延伸率2 18%。

　　[0079]本實施例設計了一種16萬立方米的LNG儲罐內罐第一圈壁板所用的不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼的3層復合鋼板。

　　[0080]在本實施例中，16萬立方米的LNG儲罐內罐第一圈壁板將被設計為27mm厚度的不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼的3層復合鋼板，如圖1所示，其中，9Ni鋼基層I的厚度tl為25mm，材質為GB3531中的06Ni9DR;奧氏體不銹鋼復層2的厚度t2為1mm，材質均為GB24511中的奧氏體不銹鋼 S30403。

　　[0081 ] (I)復合坯料制備

　　[0082]本實施例中，所采用的9Ni鋼坯料是I塊260mm厚度的06Ni9DR還料，及2塊厚度均為Ilmm左右的奧氏體不銹鋼S30403坯料，這3塊坯料在扣除表面清理、扒皮后，其厚度總和預計應超過270mm，與成品復合鋼板厚度之比達到了 10:1。

　　[0083]奧氏體不銹鋼S30403坯料的一面在經表面清理、平整后，再沿四周進行坡口加工。06Ni9DR還料的兩個表面可采用銑床車銑的方式進行扒皮處理，清理掉06M9DR還料所常見的皮下微細裂紋。在本實施例中，06Ni9DR坯料不需要涂抹防氧化涂料、不需要包薄鐵皮，直接就在兩個表面上沿四周進行坡口加工即可。

　　[0084]I塊06Ni9DR坯料與2塊S30403坯料的坡口加工完畢，再將3塊坯料的坡口對齊，然后用普通焊條或焊絲將坡口焊合。為使不銹鋼坯料和9Ni鋼坯料能夠通過加熱乳制完全乳合在一起，須將9Ni鋼/不銹鋼結合面的間縫抽成真空并保持此真空狀態，形成一塊不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼的3層復合坯料，如圖2所示。圖2中，3為9Ni鋼坯料，4為奧氏體不銹鋼坯料，5為焊縫坡口，6為9Ni鋼/不銹鋼坯料結合面的間縫。

　　[0085](2)加熱、冷卻

　　[0086]本實施例中，上述約270mm的不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合坯料可采用與270mm厚度純9Ni鋼坯相同的加熱工藝進行加熱，并將出鋼溫度控制在1150°C;出爐后的4層復合坯料通過可逆式寬厚板乳機乳成略大于27mm的不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層毛邊乳態復合鋼板，其中，9Ni鋼基層的厚度略大于25_，不銹鋼復層的厚度為略大于1mm。乳制時采用普通乳制工藝，但終乳溫度控制在1060°C;乳后的高溫毛邊乳態復合鋼板應直接進入在線淬火裝置(DQ)，針對復合鋼板中的不銹鋼復層進行在線固溶處理，使毛邊乳態復合鋼板從開冷溫度1050 0C快冷至終冷溫度380 °C以下，冷卻速率可達到8 °C /秒以上。

　　[0087]由于奧氏體不銹鋼復層的電磁隔離作用，在此之后的毛邊乳態復合鋼板以及最終的成品復合鋼板都不能用電磁吸盤吊吊運，只能采用真空吸盤吊或板鉤吊吊運。除此項限制之外，不需要對復合鋼板的堆放、復合鋼板與普通碳鋼間的隔離等作出特殊的限制。

　　[0088](3)切割

　　[0089]采用等離子切割方式將前述27mm毛邊乳態復合鋼板進行雙邊和頭尾的切割，成為乳態復合鋼板。其中，雙邊的切邊量設定為70_，頭尾切舍量設定為800_，可確保將復合坯焊縫乳制延伸所導致的缺陷切除干凈。

　　[0090](4)淬火

　　[0091]本實施例中，前述乳態復合鋼板須進離線淬火爐進行針對9Ni鋼基層的淬火處理，使之成為淬火態復合鋼板。淬火時，淬火溫度設定為820°C，其在爐時間設定為乳態復合鋼板板厚1.8倍(分鐘/mm)，即48.6分鐘；其保溫時間設定為乳態復合鋼板板厚1.2倍(分鐘/mm)，即32.4分鐘。

　　[0092]除“淬火溫度”、“在爐時間”、“保溫時間”這三項工藝參數外，其他淬火工藝參數與27mm的純9Ni鋼板相同。

　　[0093](5)回火

　　[0094]本實施例中，前述淬火態復合鋼板在經過在淬火處理后，還須進回火爐進行針對9Ni鋼基層的回火處理，使之成為調質態復合鋼板。回火時，回火溫度設定為580°C，其在爐時間設定為乳態復合鋼板板厚2倍(分鐘/mm)，即54分鐘；其保溫時間設定為乳態復合鋼板板厚I.5倍(分鐘/mm) ,BP40.5分鐘。

　　[0095]除“回火溫度”、“在爐時間”、“保溫時間”這三項工藝參數外，其他回火工藝參數與27mm的純9Ni鋼板相同。

　　[0096](6)性能檢測

　　[0097]本實施例中，在經過淬火和回火熱處理的調質態復合鋼板應逐張進行下列特性的檢測和試驗，并保證其合格:

　　[0098]剪切強度試驗:剪切強度2 21OMPa；

　　[0099]彎曲試驗:彎曲半徑為3a時，外彎試驗、側彎試驗合格；

　　[0100]9Ni基層-196°c低溫夏比沖擊試驗:_196°C低溫夏比橫向沖擊試驗沖擊功平均210J，單個沖擊試樣最小沖擊功2 80J;

　　[0101]常規拉伸試驗:全板厚拉伸試驗所得抗拉強度為680?820MPa、屈服強度2560MPa、斷后延伸率2 18%;

　　[0102]鋼板剩磁強度檢測:其剩磁強度<30高斯。

　　[0103](7)成品鋼板

　　[0104]前述調質態復合鋼板通過前述相關特性的檢測和試驗后，還應根據產品標準和用戶的要求進行鋼板無損檢測和表面質量的檢查。在各項檢查均合格之后，最終將前述調質態復合鋼板切割成所需寬度和長度的、厚度為27mm的成品不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼2層復合鋼板。其中，基層9Ni鋼06Ni9DR的厚度為25mm，復層不銹鋼S30403的厚度為1mm。

　　[0105]實施例2

　　[0106]在現有技術中，某型車載移動LNG容器原設計采用8_厚的純9M鋼板，所選用的牌號為EN10028-4中的X8Ni9。該牌號鋼板要求-196°C低溫橫向夏比沖擊功(轉換成10X10mm沖擊試樣)平均應2 100J，單個試樣沖擊功應2 80J，要求冷彎試驗(3a)合格，要求鋼板抗拉強度應在680?820MPa之間，屈服強度應< 585MPa，斷后延伸率應< 18%。

　　[0107]在本實施例中，該型車載移動LNG容器將設計采用厚度為8mm的不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼的3層復合鋼板，如圖1所示，其中，9Ni鋼基層I的厚度tl為7mm，材質為EN10028-4中的Χ8Ν?9 ；不銹鋼復層2的厚度t2為0.5mm，材質均為GB24511中的奧氏體不銹鋼S30408。

　　[0108](I)本實施例中，所采用的坯料是I塊約115mm厚度的X8Ni9坯料和2塊厚度均為約

　　8.5mm厚度的S30403坯料，這3塊坯料在扣除表面清理、扒皮后，其厚度總和預計應超過120_，與成品復合鋼板厚度之比達到了 15倍。

　　[0109]奧氏體不銹鋼S30408坯料的一面在經表面清理、平整后，再沿四周進行坡口加工。9Ni鋼X8Ni9坯料的兩個表面都用銑床車銑的方式進行扒皮處理，清理掉X8Ni9坯料所常見的皮下微細裂紋。在此之后，X8Ni9坯料不需要涂抹防氧化涂料、不需要包薄鐵皮，直接就在這兩個面上沿四周進行坡口加工。

　　[0110]I塊X8Ni9坯料與2塊S30408坯料坡口加工完畢，再將3者的坡口對齊，然后用普通焊條或焊絲將坡口焊合。為使不銹鋼坯料和9Ni鋼坯料能夠通過加熱乳制完全乳合在一起，須將9M鋼/不銹鋼結合面的間縫抽成真空并保持次真空狀態，形成一塊不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合坯料，如圖2所示。

　　[0111](2)加熱、冷卻

　　[0112]上述約120mm的復合還料可采用與120mm厚的純9Ni鋼還相同的加熱工藝進行加熱，并將出鋼溫度控制在1180°C;出爐后的3層復合坯料通過可逆式寬厚板乳機，乳成厚度略大于8mm的不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層毛邊乳態復合鋼板，其中，9Ni鋼基層的厚度略大于7_，不銹鋼復層的厚度為略大于0.5_。乳制時采用普通乳制工藝，但終乳溫度控制在1060°C;乳后的高溫毛邊乳態復合鋼板應直接進入在線淬火裝置(DQ)，針對復合鋼板中的不銹鋼復層進行在線固溶處理，使毛邊乳態復合鋼板從開冷溫度1040°C快冷至終冷溫度380°C以下，冷卻速率可達到15 0C /秒。

　　[0113](4)切割

　　[0114]采用激光切割方式將前述8mm毛邊乳態復合鋼板進行雙邊和頭尾的切割，成為乳態復合鋼板。其中，雙邊的切邊量設定為80mm，頭尾切舍量設定為100mm，可確保將復合坯焊縫乳制延伸所導致的缺陷切除干凈。

　　[0115](3)淬火

　　[0116]本實施例中，前述乳態復合鋼板須進離線淬火爐進行針對9Ni鋼基層的淬火處理，使之成為淬火態復合鋼板。淬火時，淬火溫度設定為820°C，其在爐時間設定為乳態復合鋼板板厚3倍(分鐘/mm)，即24分鐘;其保溫時間設定為乳態復合鋼板板厚2倍(分鐘/mm)，即16分鐘。

　　[0117]除“淬火溫度”、“在爐時間”、“保溫時間”這三項工藝參數外，其他淬火工藝參數與8mm的純9Ni鋼板相同。

　　[0118](5)回火

　　[0119]本實施例中，前述淬火態復合鋼板在經過在淬火處理后，還須進回火爐進行針對9Ni鋼基層的回火處理，使之成為調質態復合鋼板。回火時，回火溫度設定為580°C，其在爐時間設定為乳態復合鋼板板厚3.5倍(分鐘/mm)，即28分鐘;其保溫時間設定為乳態復合鋼板板厚2.5倍(分鐘/mm)，即20分鐘。

　　[0120]除“回火溫度”、“在爐時間”、“保溫時間”這三項工藝參數外，其他回火工藝參數與8mm的純9Ni鋼板相同。

　　[0121](6)性能檢測

　　[0122]本實施例中，在經過淬火和回火熱處理的調質態復合鋼板應逐張進行下列特性的檢測和試驗，并保證其合格:

　　[0123]剪切強度試驗:剪切強度2 21 OMPa；

　　[0124]彎曲試驗:彎曲半徑為3a時的外彎試驗、側彎試驗合格；

　　[0125]9Ni基層_196°C低溫夏比沖擊試驗:_196°(:低溫夏比橫向沖擊試驗沖擊功(轉換成1X 1mm沖擊試樣)平均2 10J，單個沖擊試樣最小沖擊功2 80J;

　　[0126]常規拉伸試驗:其全板厚拉伸試驗所得抗拉強度680?820MPa、屈服強度2585MPa、斷后延伸率< 18% ;

　　[0127]鋼板剩磁強度檢測:剩磁強度不大于30高斯。

　　[0128](7)成品鋼板

　　[0129]前述調質態復合鋼板通過前述相關特性的檢測和試驗后，還應根據相關標準和用戶的要求進行鋼板無損檢測和表面質量的檢查。在各項檢查均合格之后，最終將前述調質態復合鋼板切割成所需寬度和長度的、厚度為8mm的成品不銹鋼/9M鋼/不銹鋼3層復合鋼板。其中，基層9祖鋼乂8祖9的厚度為7臟，復層不銹鋼530408的厚度為0.5臟。

　　[0130]實施例3

　　[0131]在現有技術中，某型車載移動LNG容器原設計采用5_厚的純9M鋼板，所選用的牌號為EN10028-4中的X8Ni9。該牌號鋼板要求-196°C低溫橫向夏比沖擊功(轉換成10X10mm沖擊試樣)平均應2 100J，單個試樣沖擊功應2 80J，要求冷彎試驗(3a)合格，要求鋼板抗拉強度應在680?820MPa之間，屈服強度應2 585MPa，斷后延伸率應2 18%。

　　[0132]在本實施例中，該型車載移動LNG容器將設計采用厚度為5mm的9Ni鋼/不銹鋼的2層復合鋼板，如圖3所示，其中，9Ni鋼基層I的厚度tl為4.5mm，材質為ENl0028-4中的X8Ni9;不銹鋼復層2的厚度t2為0.5臟，材質均為6824511中的奧氏體不銹鋼330408。

　　[0133]本實施例中，所采用的9Ni坯料為113mm厚度的X8Ni9坯料，奧氏體不銹鋼坯料為13mm厚度的S30403J$料，經扒皮、修磨后兩者厚度總和預計約120mm，與成品復合鋼板厚度之比達到了 24倍。

　　[0134]奧氏體不銹鋼S30408坯料的一面在經表面清理、平整后，再沿四周進行坡口加工。9Ni鋼X8Ni9坯料的兩個表面都用銑床車銑的方式進行扒皮處理，清理掉X8Ni9坯料所常見的皮下微細裂紋。在此之后，X8Ni9坯料不需要涂抹防氧化涂料、不需要包薄鐵皮，直接就在這兩個面上沿四周進行坡口加工。

　　[0135]I塊X8Ni9坯料與I塊S30408坯料坡口加工完畢，再將兩者的坡口對齊，然后用普通焊條或焊絲將坡口焊合。為使不銹鋼坯料和9Ni鋼坯料能夠通過加熱乳制完全乳合在一起，須將9M鋼/不銹鋼結合面的間縫抽成真空并保持此真空狀態，形成一塊9M鋼/不銹鋼2層復合中間坯，如圖4所示。圖4中，3為9Ni鋼坯料，4為奧氏體不銹鋼坯料，5為焊縫坡口，6為9Ni鋼/不銹鋼坯料結合面的間縫。

　　[0136]由于本實施例的復合板為非對稱的9M鋼/不銹鋼的2層復合鋼板，為避免應9Ni鋼/不銹鋼2層復合中間坯在乳制過程中因高溫變形抗力的不同而導致鋼板翹曲，須考慮將二塊9Ni鋼/不銹鋼2層復合中間坯疊焊在一起，組成材質對稱的厚度達240mm的不銹鋼/9Ni鋼/9Ni鋼/不銹鋼4層復合坯料一起乳制。具體工藝如下:

　　[0137](I)將上述二塊9Ni鋼/不銹鋼的2層復合中間坯以9Ni鋼坯一面對9Ni鋼坯一面疊放在一起，并使二塊9Ni鋼坯的坡口兩兩對齊，再用普通焊條或焊絲將坡口焊合，形成一塊厚度為240mm的不銹鋼/9Ni鋼/9Ni鋼/不銹鋼4層復合坯料，如圖5所示。圖5中，3為9Ni鋼坯料，4為奧氏體不銹鋼坯料，5為焊縫坡口，6為9M鋼/不銹鋼坯料結合面間的間縫，7為二塊9Ν?鋼坯料結合面間的間縫。

　　[0138]為避免使二塊9Ni鋼坯料被高溫加熱乳制乳合一起，二塊復合中間坯結合面(SP9Ni鋼坯料結合面)的間縫7應填充合適的分離劑。

　　[0139](2)加熱、冷卻

　　[0140]上述約240mm厚的不銹鋼/9Ni鋼/9Ni鋼/不銹鋼4層復合坯料可采用與240mm厚的純9Ni鋼坯相同的加熱工藝進行加熱，并將出鋼溫度控制在1170°C;出爐后的4層復合坯料通過可逆式寬厚板乳機，乳成厚度略大于1mm的不銹鋼/9Ni鋼/9Ni鋼/不銹鋼4層毛邊乳態復合鋼板，其中，9Ni鋼基層的厚度略大于4.5mm，不銹鋼復層的厚度為略大于0.5_。乳制時采用普通乳制工藝，但將終乳溫度控制1050°C;乳后的高溫毛邊乳態復合鋼板應直接進入在線淬火裝置(DQ)，針對復合鋼板中的不銹鋼復層進行在線固溶處理，使毛邊乳態復合鋼板從開冷溫度1040 °C快冷至終冷420 °C以下，冷卻速率可達到15 °C /秒。

　　[0141]由于奧氏體不銹鋼復層的電磁隔離作用，在此之后的毛邊乳態復合鋼板以及最終的成品復合鋼板本身就難以用電磁吸盤吊吊運，只能采用真空吸盤吊或板鉤吊吊運。除此項限制之外，不需要對復合鋼板的堆放、復合鋼板與普通碳鋼間的隔離等作出特殊的限制。

　　[0142](5)切割與分離

　　[0143]采用等離子切割方式將前述1mm不銹鋼/9Ni鋼/9Ni鋼/不銹鋼4層毛邊乳態復合鋼板進行雙邊和頭尾的切割，成為乳態復合鋼板。其中，雙邊的切邊量設定為75mm，頭尾切舍量設定為900_，可確保將復合坯焊縫乳制延伸所導致的缺陷切除干凈。

　　[0144]切割后，由于分離劑的分離作用，1mm不銹鋼/9Ni鋼/9Ni鋼/不銹鋼4層毛邊乳態復合鋼板自然地分為上下兩張，得到兩張厚度為5mm的9Ni鋼/不銹鋼2層乳態復合鋼板。

　　[0145](4)淬火

　　[0146]本實施例中，前述兩張厚度為5mm的9Ni鋼/不銹鋼2層乳態復合鋼板須分別進離線淬火爐進行針對9Ni鋼基層的淬火處理，使之成為兩張淬火態復合鋼板。淬火時，淬火溫度設定為820°C，其在爐時間設定為乳態復合鋼板板厚4倍(分鐘/mm)，即20分鐘;其保溫時間設定為乳態復合鋼板板厚3倍(分鐘/mm)，即15分鐘。

　　[0147]除“淬火溫度”、“在爐時間”、“保溫時間”這三項工藝參數外，其他淬火工藝參數與5mm的純9Ni鋼板相同。

　　[0148](5)回火

　　[0149]本實施例中，前述淬火態復合鋼板在經過在淬火處理后，還須

　　進回火爐進行針對9Ni鋼基層的回火處理，使之成為調質態復合鋼板。回火時，回火溫度設定為580°C，其在爐時間設定為乳態復合鋼板板厚5倍(分鐘/mm)，即25分鐘；其保溫時間設定為乳態復合鋼板板厚3.5倍(分鐘/mm)，8卩17.5分鐘。

　　[0150]除“回火溫度”、“在爐時間”、“保溫時間”這三項工藝參數外，其他回火工藝參數與5mm的純9Ni鋼板相同。

　　[0151](6)性能檢測

　　[0152]經過淬火和回火熱處理的5mm調質態復合鋼板應逐張進行下列特性的檢測和試驗，并保證其合格:

　　[0153]剪切強度試驗:剪切強度大于等于210MPa;

　　[0154]彎曲試驗:彎曲半徑為3a時的外彎試驗、側彎試驗合格；

　　[0155]9Ni基層_196°C低溫夏比沖擊試驗:_196°(:低溫夏比橫向沖擊試驗沖擊功(轉換成1X 1mm沖擊試樣)平均2 10J，單個沖擊試樣最小沖擊功2 80J;

　　[0156]常規拉伸試驗:全板厚拉伸試驗所得抗拉強度2 680MPa、且不大于820MPa、屈服強度2 585MPa、斷后延伸率應2 18%;

　　[0157]鋼板剩磁強度檢測，且其剩磁強度<30高斯。

　　[0158](8)成品鋼板

　　[0159]前述調質態復合鋼板通過前述相關特性的檢測和試驗后，還應根據相關標準和用戶的要求進行鋼板表面質量的檢查。在各項檢查均合格之后，最終將前述調質態復合鋼板切割成所需寬度和長度的、厚度為5mm的成品9Ni鋼/不銹鋼2層復合鋼板。其中，基層9Ni鋼X8Ni9的厚度為4.5臟，復層不銹鋼330408的厚度為0.5臟。

　　【主權項】

　　1.一種LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板，該復合鋼板包括基層和覆蓋在基層至少一個表面上的復層，所述基層為9Ni鋼，所述復層為奧氏體不銹鋼。2.根據權利要求1所述的LNG儲罐和移動容器用9M鋼/不銹鋼復合鋼板，其特征在于，所述9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板以9Ni鋼為基層、在基層的一個表面上覆蓋一奧氏體不銹鋼復層，形成9Ni鋼/不銹鋼2層復合鋼板。3.根據權利要求1所述的LNG儲罐和移動容器用9M鋼/不銹鋼復合鋼板，其特征在于，所述9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板以9Ni鋼為基層、在基層的上下表面上各覆蓋一奧氏體不銹鋼復層，形成不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合鋼板。4.根據權利要求1-3任一項所述的LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板，其特征在于，所述復層的厚度2 0.3mm，優選厚度2 0.5_。5.根據權利要求1-3任一項所述的LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板，其特征在于，所述基層與所述復層的厚度之比2 3。6.根據權利要求1-3任一項所述的LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板，其特征在于，所述9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板的厚度< 50mm，優選< 40mm。7.根據權利要求1-6任一項所述的LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板，其特征在于，所述9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板的復合界面剪切強度2 210MPa，-196°C低溫夏比沖擊功2 100J，抗拉強度為680?820MPa，屈服強度2 50MPa，延伸率2 18%，剩磁強度< 30高斯。8.如權利要求1-7任一項所述LNG儲罐和移動容器用9M鋼/不銹鋼復合鋼板的制造方法，其特征在于，其包括如下步驟: 1)表面處理 將9Ni鋼坯料的上表面和/或下表面進行扒皮、平整，并沿四周進行坡口加工； 將奧氏體不銹鋼坯料的任一表面進行清理、平整和/或酸洗處理，并沿四周進行坡口加工； 2)焊合 將兩塊奧氏體不銹鋼坯料各自以表面處理過的一表面與9Ni鋼坯料表面處理過的上、下表面以面接觸方式疊放在一起，使坡口對齊、焊合，形成不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合坯料;其中9Ni鋼坯料與奧氏體不銹鋼坯料結合面的間縫內保持真空狀態;或， 將一塊奧氏體不銹鋼坯料以表面處理過的一表面與9Ni鋼坯表面處理過的一表面以面接觸方式疊放在一起，再將坡口對齊、焊合，形成9M鋼/不銹鋼2層復合中間坯;將兩塊所述9Ni鋼/不銹鋼2層復合中間坯的9Ni鋼坯的表面以面接觸方式疊放在一起，并使坡口對齊、焊合，形成不銹鋼/9Ni鋼/9Ni鋼/不銹鋼4層復合坯料;其中，所述2層復合中間坯中9Ni鋼坯料與奧氏體不銹鋼坯料結合面的間縫內保持真空狀態，所述4層復合坯料中兩塊9M鋼坯料結合面的間縫填充分離劑； 3)復合坯料加熱 將步驟2)得到的復合坯料進行加熱，出爐溫度為1050?1200°C ; 4)乳制 終乳溫度2 990°C，乳制后得到毛邊乳態復合鋼板； 5)冷卻 開冷溫度? 980 0C，冷卻速度? 2 °C/秒，終冷溫度< 500 0C ； 6)切割+分離 將冷卻后的3層毛邊乳態復合鋼板進行雙邊切割和頭尾切割，得到不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層乳態復合鋼板;或， 將冷卻后的4層毛邊乳態復合鋼板進行雙邊切割和頭尾切割，在分離劑的作用下兩基層分開，得到兩張9Ni鋼/不銹鋼2層乳態復合鋼板； 7)熱處理 對不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層乳態復合鋼板進行熱處理后得到不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合鋼板;或， 對9M鋼/不銹鋼2層乳態復合鋼板進行熱處理后得到9Ni鋼/不銹鋼2層復合鋼板;具體熱處理條件如下: 淬火處理:淬火溫度為770?920°C，在爐時間為(1.5?4.0) XT分鐘，T為乳態復合鋼板的板厚，單位為mm；保溫時間為(1.0?3.0) X T分鐘，T為乳態復合鋼板的板厚，單位為mm； 回火處理:回火溫度為540?635°C;在爐時間為(1.5?5.0) X T分鐘，T為乳態復合鋼板的板厚，單位為mm；保溫時間為(1.2?4.0) X T分鐘，T為乳態復合鋼板的板厚，單位為mm。9.根據權利要求8所述的LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板的制造方法，其特征在于，步驟3)中出爐溫度為1100?1150 °C。10.根據權利要求8所述的LNG儲罐和移動容器用9M鋼/不銹鋼復合鋼板的制造方法，其特征在于，步驟4)中終乳溫度為1050?1100°C。11.根據權利要求8所述的LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板的制造方法，其特征在于，步驟5)中開冷溫度2 1040 °C。12.根據權利要求8所述的LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板的制造方法，其特征在于，步驟5)中冷卻速度2 5°C/秒。13.根據權利要求8所述的LNG儲罐和移動容器用9M鋼/不銹鋼復合鋼板的制造方法，其特征在于，步驟5)中終冷溫度< 400 0C。14.根據權利要求8所述的LNG儲罐和移動容器用9M鋼/不銹鋼復合鋼板的制造方法，其特征在于，步驟7)中淬火溫度為800?830 °C。15.根據權利要求8所述的LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板的制造方法，其特征在于，步驟7)中回火溫度為565?600 °C。16.根據權利要求8所述的LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板的制造方法，其特征在于，所述不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合坯料的厚度與不銹鋼/9Ni鋼/不銹鋼3層復合鋼板厚度之比2 3，優選2 5。17.根據權利要求8所述的LNG儲罐和移動容器用9M鋼/不銹鋼復合鋼板的制造方法，其特征在于，所述9Ni鋼/不銹鋼2層復合中間坯的厚度與9M鋼/不銹鋼2層復合鋼板厚度之比2 3，優選2 5。18.根據權利要求8-17任一項所述的LNG儲罐和移動容器用9M鋼/不銹鋼復合鋼板的制造方法，其特征在于，所述9M鋼/不銹鋼復合鋼板的復合界面剪切強度2 210MPa，-196°C低溫夏比沖擊功2 100J，全板厚拉伸試驗抗拉強度為680?820MPa，屈服強度2 50MPa，延伸率2 18%，剩磁強度< 30高斯。

　　【專利摘要】一種LNG儲罐和移動容器用9Ni鋼/不銹鋼復合鋼板及其制造方法，該復合鋼板包括基層和覆蓋在基層至少一個表面上的復層，所述基層為9Ni鋼，所述復層為奧氏體不銹鋼。本發明經過坯料表面處理、焊合、加熱、冷卻、軋制、熱處理工藝得到所述復合鋼板，其復合界面剪切強度≥210MPa，-196℃低溫夏比沖擊功≥100J，抗拉強度為680～820MPa，屈服強度≥50MPa，延伸率≥18％，剩磁強度≤30高斯。

　　【IPC分類】B23P15/00, B32B15/01, B32B15/18

　　【公開號】CN105690910

　　【申請號】CN201610025378

　　【發明人】陳超, 李占杰, 張漢謙, 閔秉棟, 沈劍

　　【申請人】寶山鋼鐵股份有限公司

　　【公開日】2016年6月22日

　　【申請日】2016年1月15日