1理化檢驗

　　泄漏儲罐由筒體和橢圓封頭焊接而成，封頭可分為直邊段與彎曲段，如圖1a)所示。外壁貫穿裂紋位于封頭直邊段，裂紋上尖端距熔合線約8mm，下尖端距熔合線約13mm，裂紋總長度約為5mm。

　　1.2化學成分分析

　　1.3金相檢驗

　　1.4硬度測試

　　1.5裂紋形貌分析

　　在儲罐內壁，對A類和B類裂紋表面進行取樣分析，取樣位置如圖4所示。試樣經弧面削平、拋光及侵蝕后，用光學顯微鏡進行觀察，微觀形貌如圖5所示，可見兩類裂紋在表面均沿晶擴展。

　　1.5.2裂紋截面分析

　　為了進一步分析A類裂紋在儲罐內壁的起源位置，沿同一條裂紋長度方向，在中心位置及兩側解剖并測其深度，結果如圖8所示。裂紋中間部位沿壁厚方向擴展深度最深，這表明A類裂紋的起源位置為裂紋長度方向的中部，由內壁表面向兩側擴展。

　　采用殘余應力分析儀，以焊縫為分界，分別對筒體、封頭進行殘余應力測試，每個位置均測試0(平行于焊縫方向)和90(垂直于焊縫方向)兩個方向，測試結果如圖9所示。筒體側0方向和90方向殘余拉應力區分別在距焊縫中心線約20，12mm處；封頭側0方向和90方向的殘余拉應力區分別在距焊縫中心線約17，15mm處。A類裂紋、B類裂紋均位于殘余拉應力區。

　　A類裂紋和B類裂紋均位于儲罐的殘余拉應力區，均沿壁厚方向由內壁向外壁沿晶擴展。A類裂紋起源于封頭母材區，在表面垂直于焊縫向兩側擴展；B類裂紋位于焊縫兩側的熱影響區，在表面平行于焊縫擴展。封頭的制造工藝為冷沖壓成型，封頭直邊段是由原板料邊緣向內“翻邊”而成，會產生較大的塑性變形和殘余拉應力。在原始冷加工殘余應力,溫度為6570℃，及KOH堿液服役條件的長期作用下，產生了垂直于焊縫的沿晶應力腐蝕開裂。由于熱影響區焊接后奧氏體晶粒的回復及再結晶，原始殘余應力基本消失。由于奧氏體晶粒的冷卻收縮，熱影響區產生了焊接殘余拉應力，該殘余應力以垂直于焊縫為主，在溫度為6570℃，KOH堿液服役條件的長期作用下產生了平行于焊縫的沿晶應力腐蝕開裂。

　　3結論與建議

　　(2)控制焊接熱輸入，降低焊接殘余應力,以避免環向裂紋；封頭冷成型后增加去應力處理工藝，降低冷加工殘余應力，以避免軸向裂紋。