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本文導讀目錄：

1、供應6542高速鋼產品批發(圖),

2、鉆孔工藝大全, 果斷收藏了！

3、高速鋼冷作模具深冷處理及應用的論文

供應6542高速鋼產品批發(圖),

　　鉻Cr：3.80～4.40(允許偏差:±0.05)。

　　釩V：1.75～2.20(允許偏差:±0.05)。

　　鉬Mo：4.50～5.50(允許偏差:尺寸≤6,±0.05;尺寸>6,±0.10)。

　　鎢W：5.50～6.75(允許偏差:尺寸≤10,±0.10;尺寸>10,±0.20)。

　　注：根據供需雙方協議,V的含量可為1.60～2.20。

　　厚度4mm到75mm的所有常見規格，以下僅列舉部分規格，非標準的規格22，52厚度的等142002502020020022200300252503003530030055300300652503001320020018250250302002003025030052250300.....。

　　熱處理規范：淬火,730～840℃預熱，1210～1230℃(鹽浴爐)或1210～1230℃(箱式爐)加熱，油冷，540～560℃回火2次，每次2h。

鉆孔工藝大全, 果斷收藏了！

　　根據工件形狀、材料、結構、功能等的不同，鉆頭可分為很多種類，例如高速鋼鉆頭（麻花鉆、群鉆、扁鉆）、整體硬質合金鉆頭、可轉位淺孔鉆、深孔鉆、套料鉆和可換頭鉆頭等。

　　鉆頭的切削是在空間狹窄的孔中進行，切屑必須經鉆頭刃溝排出，因此切屑形狀對鉆頭的切削性能影響很大。

　　常見的切屑形狀有片狀屑、管狀屑、針狀屑、錐形螺旋屑、帶狀屑、扇形屑、粉狀屑等。

　　鉆削加工成功與否的關鍵_騰訊視頻鉆削加工的關鍵切屑控制。

　　①細微切屑阻塞刃溝，影響鉆孔精度，降低鉆頭壽命，甚至使鉆頭折斷(如粉狀屑、扇形屑等)；②長切屑纏繞鉆頭，妨礙作業，引起鉆頭折損或阻礙切削液進入孔內(如螺旋屑、帶狀屑等)。

　　①可分別或聯合采用增大進給量、斷續進給、修磨橫刃、裝斷屑器等方法改善斷屑和排屑效果，消除因切屑引起的問題。

　　例如：在鉆頭的溝槽中增加設計的斷屑刃將切屑打斷成為更容易清除的碎屑。

　　碎屑順暢地沿著溝槽排除，不會發生在溝槽內堵塞的現象。

　　因而新型斷屑鉆獲得了比傳統鉆頭流暢許多的切削效果。

　　同時短碎的鐵屑使冷卻液更容易流至鉆尖，進一步改善了加工過程中的散熱效果和切削性能。

　　而且因為新增的斷屑刃穿了鉆頭的整個溝槽，經過多次修磨之后依然能夠保持其形狀和功能。

　　除上述功能改善外，值得一提的是該設計強化了鉆體的剛性，顯著地增加了單次修磨前鉆孔的數量。

　　孔的精度主要由孔徑尺寸、位置精度、同軸度、圓度、表面粗糙度以及孔口毛刺等因素構成。

　　①鉆頭的裝夾精度及切削條件，如刀夾、切削速度、進給量、切削液等；②鉆頭尺寸及形狀，如鉆頭長度、刃部形狀、鉆芯形狀等；③工件形狀，如孔口側面形狀、孔口形狀、厚度、裝卡狀態等。

　　鉆削：降低刀具跳動量的方法_騰訊視頻擴孔。

　　刀夾的擺動對孔徑和孔的定位精度影響很大，因此當刀夾磨損嚴重時應及時更換新刀夾。

　　鉆削小孔時，擺動的測量及調整均較困難，所以最好采用刃部與柄部同軸度較好的粗柄小刃徑鉆頭。

　　使用重磨鉆頭加工時，造成孔精度下降的原因多是因為后面形狀不對稱所致。

　　由于鉆頭的振動，鉆出的孔型很容易呈多邊形，孔壁上出現像來復線的紋路。

　　產生三角形孔的原因是鉆孔時鉆頭有兩個回轉中心，它們按每間隔600交換一次的頻率振動，振動原因主要是切削抗力不平衡，當鉆頭轉動一轉后，由于加工的孔圓度不好，造成第二轉切削時抗力不平衡，再次重復上次的振動，但振動相位有一定偏移，造成在孔壁上出現來復線紋路。

　　當鉆孔深度達到一定程度后，鉆頭刃帶棱面與孔壁的摩擦增大，振動衰減，來復線消失，圓度變好。

　　同樣原因，切削中還可能出現五邊形、七邊形孔等。

　　為消除該現象，除對夾頭振動、切削刃高度差、后面及刃瓣形狀不對稱等因素進行控制外，還應采取提高鉆頭剛性、提高每轉進給量、減小后角、修磨橫刃等措施。

　　鉆頭的吃刀面或鉆透面為斜面、曲面或階梯時，定位精度較差，由于此時鉆頭為徑向單面吃刀，使刀具壽命降低。

高速鋼冷作模具深冷處理及應用的論文

　　經深冷處理的淬火高速鋼不但引起了奧氏體轉變，同時也引起了馬氏體轉變。

　　過去幾十年來強調的是殘余奧氏體轉變，馬氏體分解這一新發現可以看作近年來高速鋼深冷處理研究的新進展。

　　高速鋼種的馬氏體最終轉變點mf非常低，例如w18cr4v鋼的mf點約-100℃，因此淬火冷卻到室溫會殘留大量的奧氏體，一般認為鋼中殘留較多的奧氏體是有害的，會降低鋼的硬度、耐磨性及使用壽命，還使許多物理性能特別是熱性能和磁性下降。

　　試驗證明：采用深冷處理可使鋼中殘留奧氏體降至最低極限，由表2可以看出w18cr4v高速鋼經淬火、回火后，深冷處理可以使回火后的殘留奧氏體量降低24%。

　　表2不同處理工藝對w18cr4v鋼殘留奧氏體的影響（體積百分數%）。

　　1280℃淬火+500℃×1h×3次回火。

　　前蘇聯列寧格勒工業大學研究了-196℃液氮中15min的深冷處理對高速鋼轉變的影響，試驗結果表明，-70℃――-75℃到-130℃――-140℃范圍內進行深冷處理時發生馬氏體轉變，當冷卻到-196℃時轉變停滯。

　　在-90℃――-120℃溫度范圍內，出現試樣容積的見效，這證明馬氏體已部分分解并在位錯面上析出了碳原子和形成了超顯微碳化物。

　　可見，社冷處理使高速鋼析出碳化物的顆粒明顯增多，且彌散均勻，w18cr4v鋼經深冷處理后碳化物顆粒約增加8%，w6mo5cr4v2鋼析出的碳化物顆粒約增加76%，基體組織亦明顯細化。

　　深冷處理過程中，大量的殘留奧氏體轉變為馬氏體，特別是過飽和的亞穩定馬氏體在從-196℃至室溫過程中會降低過飽和度，析出彌散、尺寸僅為20―60a并與基體保持共格關系的超微細碳化物，可以使馬氏體晶格畸變減小，微觀應力降低，而細小彌散的碳化物在材料塑性變形時可以阻礙位錯運動，從而強化基體組織。

　　同時由于超微細碳化物顆析出，均勻分布在馬氏體基體上，減弱了晶界催化作用，而基體組織的細化既減弱了雜質元素在晶界的偏聚程度，又發揮了晶界強化作用，從而改善了高速鋼的性能，使硬度、沖擊韌性和耐磨性都顯著提高[3]。

　　模具硬度高，其耐磨性也就好，如硬度由60hrc提高至62-63hrc，模具耐磨性增加30%―40%。

　　可看出深冷處理后模具的相對耐磨性提高40%，延長深冷處理時間后，在硬度沒有太大變化的情況下，相對耐磨性ξ有所增大[4]。

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