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本文導讀目錄：

1、高溫合金密度表.docx

2、GH5188高溫合金物理機械性能數據

3、高溫合金鑄件合金貧化控制研究

高溫合金密度表.docx

GH5188高溫合金物理機械性能數據

　　元素CCrNiCoWFeBLa質量分數/%0.050.1520.0024.0020.0024.00余13.0016.00≤3.00≤0.0150.0300.120元素MnSiPsCuAgBiPb質量分數/%≤I.250.200.50≤0.020≤0.015≤0.070≤0.0010≤0.0001≤0.0010①GJB3317A.Q/5B4002,Q/5B4003、Q/5B4014、Q/5B4022和Q/5B4057規定檢驗的雜質元素。

　　/C.0511.0561.1001.1331.1431.171/C1.1921.1991.2041.2131.2262.5熱擴散率（表2-3）。

　　/Cc/[J/(kgC)]/Cc/[J/(kg-X)].7線膨脹系數（表2-5）。

　　取樣/mm/C縱向橫向厚19熱軋中厚板1175C/WQ140一152表3-4。

　　取樣/C環形件弦向標準熱處理.3174..7151..080.0注：表中數據為3個試樣數據的平均值。

　　板材冷軋量/%熱處理室溫拉伸板材冷軋量/%熱處理室溫拉伸p0.2MPab/MPa5/%p0.2MPab/MPa5/%01040C15/min/AC.211C15/min/AC.51120C10/min/AC.11120CI0/min/AC.01175C5/min/AC.21175C5/min/AC.6671040C15/min/AC.C15/min/AC.81120CI0/min/AC.21120CIO/min/AC.31175C5/min/AC.51175C5/min/AC.9表3-10。

　　取樣時效規范815CMPa持久冷軋板標準熱處理一一6661..562.15099.579..561..282..266.2表3-16。

　　3.3.2.1冷軋板不同溫度和時間內產生不同塑性應變的蠕變極限見表3-17。

　　取樣在以下溫度，（r/MPa（中值）800C900C1000C環形件弦向標準熱處理300.............3.2.4環形件800C、900C、1000C不同應力的蠕變曲線分別見圖3-15圖3-17。

　　3.3.2.5環形件的蠕變熱強參數綜合方程常數值見表3-19。

　　3.3.2.6環形件在不同溫度，產生0.1%、0.2%、0.5%塑性應變的蠕變應力-壽命曲線分別見圖3-18圖3-20。

　　3.3.2.7環形件蠕變熱強參數綜合曲線見圖3-21。

　　取樣/CK,R在以下N"周，軸向疲勞（中值）MPa環形件弦向標準熱處理76010..-..-.5.1.5一..1-1..注：試樣尺寸辺5.Omm；試驗頻率：（10150）Hz;試驗環境：空氣。

　　圖3-24環形件760C不同應力比的軸向光滑疲勞S-N曲線（中值）圖3-25環形件800C不同應力比的軸向光滑疲勞S-N曲線（中值）。

　　圖3-32冷軋板不同溫度軸向光滑疲勞S-N曲線⑺厚2.0mm板材，橫向取樣，經標準熱處理圖3-33冷軋板不同溫度軸向缺口疲勞S-N曲線⑺厚2.0mm板材，橫向取樣,經標準熱處理。

　　取樣熱處理穩態遲滯回線特征值反向數環形件弦向標準熱處理7001.2000.4910..0000.4550..0010.4260..8020.4480..5980.4220..6000.4160..5020.3620..4030.3330..2990.299應變疲勞參量1054-0.09117.140..139應變-壽命曲線方程E135GPa2E循環應力-應變曲線方程試驗條件d6mm試樣；軸向應變;R1;三角波；/(0.010.33)Hz；失效判據：斷裂表3-22。

高溫合金鑄件合金貧化控制研究

　　依托高溫合金鑄件熱等靜壓后合金貧化層控制/消除項目，創新團隊采用熱等靜壓工業試驗和化學分析等手段，揭示了高溫合金鑄件合金貧化的形成機理，建立了合金貧化層厚度控制的技術規范，為控制/消除合金貧化開辟了新的思路，也為其他同類產品（如鈦合金支板等）的質量控制和提升提供了方法。

　　同時，完善了大型薄壁鑄件合金貧化的控制體系，有力提升了中國航發航材院對于大型薄壁鑄件質量的控制水平，為我國航空發動機的自主研制提供可借鑒和參考的數據。

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